OBRABOTKAMETALLOV Vol. 23 No. 4 2021 37 TECHNOLOGY Рис . 6 . Теоретическая ширина щелей b в зависимо - сти от подачи инструмента S на оборот для различ - ныхзначенийглавного угла в плане φ Fig. 6. Theoretical slot width vs tool feed for various values of major cutting edge angleφ Рис . 7. Теоретическая ширина щелейbв зависимо - стиот подачи инструментаSнаоборот для различ - ныхзначенийвспомогательногоугла в плане φ1 Fig. 7. Theoretical slot width b vs tool feedS for various values of minor cutting edge angleφ1 Рис . 8. Теоретическая длина щелейl в зависимости от глубинырезания t Fig. 8. Theoretical slot length lvs depth of cut t Материал игеометрические параметры резца для ДР Material and geometrical parameters of the DC cutter φ φ1 γ * 1 λ * 1 α α1 38,4° 87,6° 47° –60° 54,4° 0° 3° 3° * – для справок / for reference. кости фильтрацииследует стремиться к глубине резания не меньше глубиныtr , обеспечивающей полное прорезаниерадиусного участка r . В качестве инструментального материала для сквозного прорезания гофров методом ДР ис - пользовался твердый сплавH10FфирмыSandvik Coromant. Параметры используемого при прове - дении экспериментов инструмента представле - нывтаблице . Погрешность угловых параметров составляла ±1°. Выбор геометрии инструмента для проведе - ния эксперимента сделан на основе опыта при - менения резцов для деформирующего резания [21]: передний , главные и вспомогательные за - дние углы выбраны как типовые для резцов , предназначенных для получения оребрения ме - тодом ДР . Вспомогательныйуголинструмента в плане φ1 назначен близким к 90° для обеспече - ния перпендикулярности щелевого зазора . Глав - ный угол в плане назначен равным38° из сооб - ражений получения наименьшего межреберного зазора присохранении удовлетворительнойкон - структивной прочности инструмента .
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1