Golyshev A.A. et. al. 2018 Vol. 20 No. 2

OBRABOTKAMETALLOV Vol. 20 No. 2 2018 53 MATERIAL SCIENCE после предварительной оптимизации лазерной сварки: мощности излучения 3 кВт, скорости сварки 4 м/мин, заглублении фокуса в глубь ма- териала 3 мм. После сварки они подвергались термообра- ботке. Режимы термообработки сплавов 1441 и 1469 [2] следующие: закалка в воде после выдержки при температуре 530 °С в течение 30 мин; искусственное старение 24 ч при темпе- ратуре 160 °С. Скорость нагрева в обоих случаях составляла 5 °С/мин. Для сплавов 1424 и 1420 (система Al-Mg- Li) были выбраны следующие режимы термо- обработки [3]: закалка до 450 °С с выдержкой 30 мин и охлаждением на воздухе, скорость на- грева 8 °С/мин; искусственное старение 12 ч при 120 °С (скорость нагрева 5 °С/мин) и охлажде- ние на воздухе. Результаты и их обсуждение На рис. 1 показано изменение микрострукту- ры алюминиевых сплавов без лазерного воздей- ствия под влиянием термической обработки. Из рисунка видно, что все исходные сплавы имеют типичную рекристаллизованную струк- туру, а дендритной структуры не наблюдается. На рис. 2 представлены данные, демонстри- рующие влияние термической обработки: закал- ка и закалка совместно со старением на микро- структуру в области сварного шва алюминиевых сплавов 1424, 1420 системы Al-Mg-Li, 1441 си- стемы Al-Cu-Mg-Li и 1469 системы Al-Cu-Li. Отметим, что основу всех сплавов составля- ет  -твердый раствор с включением легирую- щих элементов. Микроструктура сварного шва принципиально отличается от основного сплава. Рис. 1. Микроструктура исходного сплава до и после термической обработки Fig. 1. The microstructure of the base alloy, after quenching, and after quenching with artificial ageing