Shamarin N.N. et. al. 2020 Vol. 22 No. 1

OBRABOTKAMETALLOV Vol. 22 No. 1 2020 103 MATERIAL SCIENCE прочности и эксплуатационной надежности ме - таллических материалов . Расширение круга ма - териалов , механические свойства которых могут быть улучшены с применением ИПД , является актуальной задачей материаловедения . Хромоникелевые коррозионно - стойкие ста - ли широко распространены в машино - и судо - строении , химической и пищевой промышлен - ности . В зависимости от соотношения количеств аустенито - и ферритообразующих легирующих элементов кристаллизация этих сталей идет по механизму аустенит - феррит или феррит - аусте - нит , поэтому эти стали могут быть аустенитны - ми или двухфазными аустенитно - ферритными . Аустенитные стали проявляют склонность к быстрому деформационному упрочнению , и по - этому проведение ИПД связано с известными трудностями . Тем не менее повышение проч - ности этих сталей за счет формирования уль - трамелкозернистой ( УМЗ ) структуры методами интенсивной пластической деформации пред - ставляется возможным [1–4]. Связанное с этим изменение структурного состояния и механиче - ских свойств может существенно повлиять на обрабатываемость стали резанием . Обрабатываемость резанием материалов с УМЗ - структурой является предметом изучения как отечественных , так и зарубежных исследо - вателей . В качестве исследуемых материалов наиболее часто рассматриваются технически чистый титан [5] и сплавы на его основе [6], медь [7], малоуглеродистые стали [8, 9], магние - вые [10], алюминиевые [11] сплавы . При этом по отдельности или комплексно рассматриваются такие показатели обрабатываемости резанием , как составляющие силы резания , шероховатость обработанной поверхности и твердость при - поверхностного деформированного слоя мате - риала , а также износостойкость инструмента . Поскольку на процесс резания помимо свойств обрабатываемого материала оказывает влияние множество факторов , таких как тип обработки ( точение , сверление , фрезерование ), особен - ности режущего инструмента , наличие или от - сутствие смазочно - охлаждающей жидкости и другие , то получается , что все эти исследования выполнены при различных условиях реализации процесса резания . В связи с этим возникает не - однозначность в трактовке имеющихся резуль - татов исследований о влиянии структурного состояния материала на его обрабатываемость резанием . Тем не менее существует необходи - мость учета влияния вышеуказанных факторов на качество обработки резанием при технологи - ческой подготовке производства [12–15]. Исследования качества обработки резанием на материалах с УМЗ - структурой , сформиро - ванной методами ИПД , показывают , что метод обработки существенно влияет на параметры микрогеометрии поверхности , например при точении и фрезеровании алюминиевого сплава АМг 2 [16]. Так , при точении материала в УМЗ - состоянии шероховатость обработанной по - верхности до семи раз меньше по сравнению с шероховатостью , полученной обработкой этого же материала с крупнокристаллической ( КК ) структурой [17]. В то же время при фрезерова - нии шероховатость поверхности УМЗ - сплава снижается только в 3,8 раза [18]. Фрезерование коррозионно - стойкой стали 12 Х 18 Н 10 Т в УМЗ - состоянии дает значения высотных параметров ( Sa и Sz ) шероховатости до 6,7 раз меньше , чем при фрезеровании этой же стали в исходном со - стоянии [19]. В настоящее время нет известных работ по изучению влияния структурного со - стояния на качество обработки поверхности при точении хромоникелевых коррозионно - стойких сталей . Целью настоящей работы является исследо - вание влияния структурного состояния , сформи - рованного методами ИПД , коррозионно - стойкой стали 12 Х 18 Н 10 Т на качество механической об - работки ее поверхности при точении . Методика исследований Исследовали три типа образцов . Первый тип образцов – прокат круглый с закалкой на ау - стенит ( обозначен как « Закалка »); второй – по - сле ABC- прессования ( обозначен как «ABC»), третий – после ABC- прессования и прокатки ( обозначен как «ABC + R1»). Образцы ABC получены путем осадки образца по трем ко - ординатным осям на гидравлическом прессе . Первый проход выполнен путем нагрева заго - товки до 500 ° С и последующего осаждения на 50 %, второй проход – при нагреве заготов - ки до 450 ° С и осаждении на 45 %, третий про - ход – при нагреве заготовки до 400 ° С и осаж - дении на 40 %.