Soboleva N.N., Makarov A.V. et. al. 2020 Vol. 22 No. 2

OBRABOTKAMETALLOV Vol. 22 No. 2 2020 109 MATERIAL SCIENCE Рис . 5. Влияние температуры нагрева T на величины работы упругой деформации W e , полной механической работы W t ( а ) и пластической составляющей работы ( б ) при микроиндентировании покрытия ПГ -10 Н -01, сформированного лазерной наплавкой Fig. 5. In fl uence of the heating temperature T on the values of the elastic work W e , the total mechanical work W t ( a ) and the plastic component of the work ( б ) during microindentation for the PG-10N-01 laser cladded coating а б ( треугольник abd , рис . 1, а ) и состоящей из рабо - ты пластической деформации и работы упругого восстановления ( упругой деформации ), имеют обратную зависимость от температуры нагрева по сравнению со значениями твердости по Мар - тенсу и твердости вдавливания при максималь - ной нагрузке ( см . рис . 3), поскольку чем более упрочнен материал , тем меньше он деформиру - ется под индентором и соответственно тем мень - шая работа затрачивается на деформирование . Определяемая площадью под кривой разгрузки ( треугольник cbd , рис . 1, а ) работа упругой де - формации при индентировании W e , освобожда - емая при снятии приложенной нагрузки , имеет минимальные значения при температуре 900 ° С (0,57 мкДж ). При этом нагрев до 1050 ° С при - водит к росту работы W e до 0,68 мкДж , что не - сколько ниже уровня , характерного для исходно - го покрытия ( W e = 0,75 мкДж ). Установленные значения полной механиче - ской работы вдавливания W t и работы упругой деформации W e были использованы при расчете по формуле (1 − ( W e / W t ))100 % согласно ГОСТ Р 8.748–2011 [21] пластической составляющей работы при индентировании поверхности по - крытия . На рис . 5, б показано влияние темпе - ратуры термического воздействия на величину установленной пластической составляющей . Видно , что из четырех рассмотренных состоя - ний покрытия наибольшей и наименьшей пла - стической составляющей работы , совершенной при индентировании , характеризуются структу - ры покрытия после нагрева соответственно до 900 и 1050 ° С . На рис . 6 представлены зависимости от тем - пературы термического воздействия ряда расчет - ных параметров ( определенных по данным ми - кроиндентирования ), используемых для оценки сопротивления поверхности материалов упруго - пластическому деформированию при механиче - ском контактном нагружении . Согласно рис . 6, а величина упругого восстановления R = (( h max − – h p )/ h max )100 % [36–38] и отношение H IT / E * ( удельная контактная твердость ) [39] изменяют - ся одинаковым образом в зависимости от темпе - ратуры нагрева покрытия . Значения R и H IT / E * несколько снижаются при нагреве до 800 ° С по сравнению с параметрами исходного покрытия и резко падают при температуре 900 ° С . Даль - нейшее повышение температуры термической обработки до 1050 ° С приводит к сильному ро - сту обоих параметров до значений , превышаю - щих уровень характеристик исходного покры - тия ( в случае R ) либо соответствующих этому