Soboleva N.N., Makarov A.V. et. al. 2020 Vol. 22 No. 2

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 22 № 2 2020 110 МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ Рис . 6. Влияние температуры нагрева T на величину упругого восстановления R , отношение H IT / E * ( а ) и отношение H IT 3 / E * 2 ( б ), определенные при микроиндентировании покрытия ПГ -10 Н -01, сформирован - ного лазерной наплавкой Fig. 6. In fl uence of the heating temperature T on the values of elastic recovery R , the ratio H IT / E * ( a ) and the ratio H IT 3 / E * 2 ( б ), determined during microindentation for the PG-10N-01 laser cladded coating а б уровню ( в случае H IT / E *). Равенство удельной контактной твердости ( твердости вдавливания , нормированной на контактный модуль упру - гости H IT / E *) [39] у покрытия без термической обработки и покрытия после нагрева до 1050 ° С ( см . рис . 6, а ) обусловлено одновременным зна - чительным ростом обеих характеристик (H IT и E *) ( см . рис . 3) при формировании в покрытии « каркасоподобной » структуры проведением вы - сокотемпературного отжига ( см . рис . 4, в ). Принято считать [38, 40], что упругое восста - новление R и отношение H IT /E * характеризуют долю упругой деформации в общей деформации при индентировании . Поэтому отмеченный на рис . 6, а рост рассматриваемых величин после термического воздействия при 1050 ° С указы - вает на повышенную способность покрытия с « каркасоподобной » структурой упруго сопро - тивляться механическому воздействию вплоть до начала пластического деформирования . Об этом же качественно свидетельствует и уста - новление у « каркасоподобной » структуры ми - нимальной пластической составляющей работы по индентированию ( см . рис . 5, б ), что соответ - ствует минимальной доле пластической дефор - мации , а следовательно , и повышенной доле упругой деформации в общей деформации при нагружении . Представленные на рис . 6, б значения отно - шения считаются характеристикой сопротивле - ния материала пластической деформации после начала течения , поскольку указанное степенное отношение пропорционально напряжению те - чения P y материала [41]. Видно , что отношение 3 2 / * IT H E принимает минимальное значение после нагрева покрытия до температуры 900 ° С , а наибольшее значение – после отжига при 1050 ° С . Таким образом , представленные на рис . 5 и 6 данные свидетельствуют , что по сравнению с исходным наплавленным покрытием у покры - тия после термического воздействия при тем - пературе 900 ° С при микроиндентировании от - мечается ускоренный переход к пластической деформации с последующим наименьшим со - противлением развитию пластического течения . Покрытие с « каркасоподобной » структурой , сформированной термической обработкой при 1050 ° С , напротив , характеризуется и макси - мальным деформированием в упругой области ( т . е . замедленным переходом к пластической стадии деформации ), и повышенной способно -