Soboleva N.N., Makarov A.V. et. al. 2020 Vol. 22 No. 2

OBRABOTKAMETALLOV Vol. 22 No. 2 2020 111 MATERIAL SCIENCE стью противостоять контактным нагрузкам по - сле начала пластического течения . Для сопротивления различным механизмам изнашивания при трении и абразивном воздей - ствии наиболее благоприятным является упругое деформирование материала в зоне фрикционно - го контакта , а также повышенное сопротивле - ние развитию пластического деформирования . Поэтому установленный инструментальным микроиндентированием характер упругопласти - ческого деформирования покрытия ПГ -10 Н -01 в различных структурных состояниях позволяет обосновать , почему покрытие после отжига при 1050 ° С , не обладающее повышенной микротвер - достью ( измеренной по методу восстановленно - го отпечатка ) по сравнению с микротвердостью исходного покрытия ( без отжига ), заметно пре - восходит его в абразивной износостойкости [24]. Рассмотренные данные микроиндентирования дополняют также обоснование причин резкого роста интенсивности абразивного изнашивания ( т . е . падения износостойкости ) лазерного по - крытия при нагреве до 900 ° С [24]. Выводы 1. По данным проведенного инструменталь - ного микроиндентирования , сформированного газопорошковой лазерной наплавкой NiCrBSi покрытия ПГ -10 Н -01, термическое воздействие при температуре 900 ° С , сопровождающееся растворением высокопрочного борида хрома CrB и частичным растворением борида никеля Ni 3 B, вызывает значительное уменьшение проч - ностных характеристик ( твердости по Мартенсу HM и твердости вдавливания при максимальной нагрузке H IT ) и не влияет на уровень контакт - ного модуля упругости E * покрытия . Нагрев до 900 ° С резко повышает пластическую составля - ющую работы по индентированию и снижает величины упругого восстановления R , а также отношений H IT / E * и 3 2 / * IT H E , что указывает на ускоренный переход при контактном нагру - жении покрытия к пластическому деформиро - ванию с последующим низким сопротивлением развитию пластического течения . 2. Нагрев покрытия до 1050 ° С ( выдержка 1, охлаждение на воздухе ) формирует « карка - соподобную » структуру с основой из крупных карбоборидов Cr 2 (B,C) и боридов Cr 2 B. Впер - вые установлено наличие у « каркасоподобной » структуры повышенного среднего контактного модуля упругости ( E * ~ 280 ГПа ) по сравнению со средними модулями упругости покрытия без термической обработки и после нагрева до тем - ператур 800 и 900 ° С ( E * = 196…207 ГПа ). Это обусловлено увеличением в « каркасоподобной » структуре объемной доли крупных боридов ( карбоборидов ) хрома с высокими модулями упругости ( E * Cr2B ~ 410 ГПа [34]) и уменьшени - ем количества эвтектики γ +Ni 3 B ( с относитель - но низким уровнем E *) по сравнению с фазовым составом исходного покрытия . 3. « Каркасоподобная » структура , формируе - мая в NiCrBSi покрытии высокотемпературной ( при 1050 ° С ) термической обработкой , харак - теризуется более высокими , чем у исходного покрытия с относительно дисперсной струк - турой , уровнями характеристик твердости HM и H IT , упругого восстановления R и отношения H IT 3 / E * 2 ( значения H IT / E * у двух рассматривае - мых состояний покрытия одинаковы ), а также минимальной пластической составляющей ра - боты при индентировании . Это свидетельствует о повышенной способности покрытия с « кар - касоподобной » структурой деформироваться в « благоприятной » упругой области , а также про - тивостоять механическим контактным нагруз - кам и после начала пластического течения . Список литературы 1. Оковитый В . А ., Пантелеенко Ф . И . Оптимиза - ция процесса напыления износостойких покрытий на основе многофункциональной оксидной кера - мики // Обработка металлов ( технология , оборудо - вание , инструменты ). – 2015. – № 2. – С . 46–54. – DOI: 10.17212/1994-6309-2015-2-39-45. 2. Получение упрочняющих покрытий из аморфи - зируемых сплавов Fe–Cr–Si–B–C лазерно - плазменны - ми методами / М . Н . Хомяков , П . А . Пинаев , П . А . Ста - ценко , И . Б . Мирошниченко , Г . Н . Грачев // Обработка металлов ( технология , оборудование , инструмен - ты ). – 2018. – № 4. – С . 21–34. – DOI: 10.17212/1994- 6309-2018-20.4-21-34. 3. Выбор параметров термической обработки на - плавленных высокохромистых покрытий , легирован - ных комплексом боридных соединений / Е . Н . Ере - мин , А . С . Лосев , С . А . Бородихин , И . А . Пономарев , А . Е . Маталасова // Обработка металлов ( технология , оборудование , инструменты ). – 2018. – № 4. – С . 72– 82. – DOI: 10.17212/1994-6309-2018-20.4-72-82.