Kryuchkov D.I., Nesterenko A.V. 2020 Vol. 22 No. 2

OBRABOTKAMETALLOV Vol. 22 No. 2 2020 135 MATERIAL SCIENCE О к о н ч а н и е т а б л . 2 E n d t a b l e 2 Материал / способ изготовления Material / Processing Т , ° С ξ , с –1 σ , МПа δ , % Ссылки Ref. Al6063 /5SiCp ЛП 520, 540, 560, 580, 600 2·10 –2 …2·10 –1 227 [49] Al6090 /25SiCp ПМ + В + П 500, 550 4·10 –4 …5·10 –2 7…39 70 [50] Al8090 /17SiCp ПМ + В + П 500, 525, 550, 575 1·10 –4 …5·10 –1 1…35 300 [51] IN9021 /15SiCp ПМ + В 425, 450, 475, 500, 525, 550, 575, 600 1·10 –3 …3·10 –2 610 [52] Al4.4Cu1.5Mg /21SiCw ПМ + В + П 450, 458, 505, 520, 545 1,67·10 –3 …1,67 1…120 446 [53] Примечание : нижний индекс : w – « усы » ( короткие волокна ); p – частицы ; ПМ – материал , изготовлен методом по - рошковой металлургии ; + В – горячее выдавливание ; + П – горячая прокатка ; ЛП – материал изготовлен методом литья с перемешиванием ; ЛД – материал изготовлен методом литья под давлением ; ГИП – горячее изостатическое прессование ; + ИГОВ – изотермическое горячее обратное выдавливание ; ТЦ – термоциклирование в диапазоне температур от 100 до 450 ° С за 200 с . напряжений , что оказывает существенное влия - ние на характер и эффективность развития де - формационных и аккомодационных процессов . Снижение локальных напряжений при наличии жидкой фазы в образце может быть достигнуто за счет просачивания ( перколяции ) жидкости между зернами и упрочняющими частицами за счет по - глощения жидкой фазой решеточных и зерногра - ничных дислокаций , а также за счет активного развития диффузионных процессов с участием жидкой фазы . Mabuchi M. и Higashi K. отмечают , что в результате этого сверхпластическое течение образца , развивающееся в его локальных микро - объемах , приобретает черты , характерные для вязкого ( ньютоновского ) течения [54]. Исследования , проведенные Han B.Q. и Chan K.C. [28] с помощью электронной микро - скопии высокого разрешения , показали , что воз - никающая жидкая фаза должна составлять ме - нее одного объемного процента , быть меньше 30 нм толщиной и быть равномерно распреде - лена по объему композита . Большее количество жидкой фазы приводит к снижению прочности межзеренной связи и к дальнейшему макро - разрушению . Chan K.C. и Tong G.Q. [29] также обращают внимание на то , что для проявления высокоскоростной сверхпластичности темпера - тура процесса должна соответствовать началу образования жидкой фазы , но при повышении температуры до значения , при котором образо - вание жидкой фазы заканчивается , сверхпла - стичность исчезает , поскольку увеличение коли - чества жидкого металла приводит к ослаблению межзеренных связей и дальнейшему разруше - нию . Отмечается , что температура образования жидкой фазы одинаковых по составу композитов может отличаться из - за различий в морфологии и размерах упрочняющих частиц . В то же время Wu M.Y. и Sherby O.D. [30] отмечают , что для проявления сверхпластического течения необхо - дима стабильная при температуре деформации мелкозернистая структура с размером зерна не более 5 мкм . В результате обзора научных работ следует отметить , что состояние сверхпластич - ности проявляется в очень узком температурно - скоростном диапазоне нагружения . Деформационное поведение алюмоматричных композиционных материалов в условиях высокотемпературной ползучести Комплекс теплофизических свойств алю - моматричных композитов предопределяет их использование в условиях длительных механи - ческих нагрузок при повышенных и циклично меняющихся температурах . Поэтому неотъем - лемой частью оценки механических деформа - ционных свойств АМК является проведение испытаний на высокотемпературную ползу - честь [55]. По результатам проведенного обзо -