Rashkovets M.V., Nikulina A.A., Klimova-Korsmik O.G., Babkin K.D., Matts O.E., Mazzarisi M. 2020 Vol. 22 No. 3

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 22 № 3 2020 76 МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ Рис . 9. Схематическое изображение плоских образ - цов для испытаний на растяжение с продольным ( а ) и поперечным ( б ) расположением слоев Fig. 9. Schematic view of samples for tensile tests with longitudinal ( a ) and transverse ( б ) layers orientation Рис . 8. Расчетная изотермическая диаграмма фазовых превращений сплава Inconel 718 Fig. 8. Calculated TTT curves of Inconel 718 Т а б л и ц а 2 Ta b l e 2 Механические свойства жаропрочного никелевого сплава Inconel 718 Mechanical properties of the heat-resistant nickel-based alloy Inconel 718 Образец ϭ в , МПа ϭ т , МПа δ , % Продольный 626 359 13,2 Поперечный 527 367 9,2 исследуемый материал показал 13,2 % – с про - дольным расположением слоев и 9,2 % – с попе - речном ориентировкой . H. Qi, M. Azer и A. Ritter [30] также указывают на увеличение пластич - ности жаропрочного никелевого сплава с 5 % в литом состоянии до 16,2 % в образцах , получен - ных аддитивной технологией без применения термической обработки , вследствие отсутствия упрочняющей γ″ - фазы . Выводы Жаропрочный никелевый сплав Inconel 718, полученный высокоскоростным прямым лазер - ным выращиванием , характеризуется равномер - ным распределением фазы Лавеса и карбидов MC, M 23 C 6 . Оба компонента претерпевают из - менения при переходе из основной зоны слоя с дендритной структурой в переходную зону по - вторного термического влияния с равноосным строением . Частицы фазы Лавеса меняют мор - фологию на более дискретную , в то время как у карбидов осуществляется фазовый переход с распадом первичных образований на вторич - ные Cr 23 C 6 . Несмотря на типичную для адди - тивного процесса направленную дендритную микроструктуру сплава , в основной зоне слоя не формируются ожидаемые длинные цепочки частиц фазы Лавеса . Присутствие γ′ / γ″ - фаз не подтверждено . Тонкие исследования выявили присутствие δ - фазы на начальной стадии форми - рования с гранулированной геометрией . Данные условия привели к повышению микротвердости материала до уровня , допустимого стандартом UNS N07718. Отсутствие основных упрочняющих компо - нентов и при этом наличие равномерно распре - деленных ТПУ - фаз привело к увеличению пла - стичности материала . Однако низкие значения предела текучести , подтверждающие отсутствие γ′ / γ″ - фаз , указывают на необходимость дальней - шей отработки рабочих режимов установки в целях исключения применения дополнительной термической обработки .