Influence of Cutting Dynamic on the Selection of the Technological Regimes to Ensure Minimal Wear of Cutting Tools

OBRABOTKAMETALLOV Vol. 22 No. 4 2020 61 EQUIPMENT. INSTRUMENTS связи даны в табл . 1, а интегрального оператора – в табл . 2. При идентификации параметров использова - ны методы экспериментальной динамики , под - робно изложенные в работах [19, 49, 51–53]. Приведем пример эволюции динамической си - стемы резания и износа ( рис . 3). Сплошной линией на диаграмме износа показана вычис - ленная траектория , треугольниками – экспери - ментальные точки . Известно [4], что вариации глубины (0) P t мало влияют на интенсивность из - нашивания ( ) l w v . Это связано с тем , что приве - денные к единице контактной поверхности ха - рактеристики взаимодействий остаются практически неизменными при условии , что равновесие системы остается асимптотически устойчивым . Однако вариации глубины (0) P t принципиально изменяют условия самовозбуж - дения , зависящие от отношения (0) P t  к приве - денной суммарной жесткости . В результате из - менение глубины с 0,5 до 3,0 мм увеличивает среднюю интенсивность изнашивания более чем в два раза . Это обусловлено потерей устойчивости равновесия , формированием различных при - тягивающих множеств деформаций вдоль тра - ектории движения суппорта , их бифуркация - ми и , как следствие , изменением сил , которые синфазно со скоростью увеличиваются , вызы - Т а б л и ц а 1 Ta b l e 1 Параметры динамической связи процесса резания The parameters dynamic link of the cutting process  , кг / мм 2 Ò    , с / м 1    0  , кг / мм k , мм –1 1 2    , рад –1 k T 500 2,0 0,5 50,0 5×10 –3 20 0,2 Т а б л и ц а 2 Ta b l e 2 Параметры интегрального уравнения The parameters of integral equation Скорость , м / с T 1 , c T 2 , c  , c –1 1  , кг –1 η 2 , кг –1 1,2 13 30 0,5 8×10 –6 3×10 –6 вая всплески мощности . При каждом всплеске изменяется соотношение между адгезионны - ми , диффузионными и другими физическими взаимодействиями . У системы обнаружива - ются свойства эмерджентности , естественные в сложных многосвязных нелинейных сис - темах . Пример показывает , что ( ) l w v зависит от свойств ДСР , которые могут изменяться не толь - ко от параметров взаимодействующих подси - стем и объединяющей их динамической связи , но и от управляемых и неуправляемых возмуще - ний , а также в ходе эволюции системы . Пример также показывает , что вариации интенсивности изнашивания при определенных технологиче - ских режимах могут быть весьма чувствитель - ными даже к малым их вариациям . В связи с этим оптимальные технологические режимы , например , рекомендованные фирмой SANDVIK Coromant, необходимо корректировать в зависи - мости от состояния станка , определяемого неу - правляемыми возмущениями и параметрами ди - намических подсистем . Коррекция состоит , прежде всего , в выборе скорости резания , при которой мощность необратимых преобразова - ний в сопряжении граней инструмента с заготов - кой соответствует оптимальному значению . В этом и заключается согласование технологиче - ских режимов и соответствующих им ТИЭС с динамическими свойствами системы . Здесь воз - можно два подхода .