Simulation of the stock removal in the contact zone during internal grinding of brittle non-metallic materials

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 23 № 2 2021 34 ТЕХНОЛОГИЯ 6 6 6 6 2 2 3 6 2 3 1, 0 2 7, 31 10 (35 0, 25)15, 86 10 (1 0, 5)(9, 04 10 1 10 ) ( , ) 8 0, 25(9, 04 10 ) a y                   z 3 3 3 5 3 3 3 3 2( 0,1 10 0, 001) ( 0,1 10 0, 001) 8 0,1 10 0, 001 0, 53 10 15 5 0, 53 10 3 0, 53 10                                 6 6 6 6 6 4 6 1,3 6 6 2 0.05 1, 0 2 7, 31 10 35, 25 15, 86 10 (9, 04 10 1 10 0,1 9, 04 10 ) 0, 25(9, 04 10 ) (9, 04 10 0,1 9, 04 10 )                           3 9 3 7 3 5 3 3 2 3 3 3 2 ( 0,1 10 0, 001) 4( 0,1 10 0, 001) 6( 0,1 10 0, 001) 0,1 10 0, 001 9(0, 53 10 ) 5 0, 53 10 7(0, 53 10 )                                 3 3 3 3 4( 0,1 10 0, 001) 8 0, 53 10 2, 701. 20 3 0, 53 10               Для определения показателя 0 a использованы профилограммы , снятые с образца заготовки ( ситалл АС -370) после чернового шлифования [22]. Вероятность события , характеризующего удаление поверхностного слоя на уровне 0, 004 y  мм при значении показателя 0 0, 546 a  , вычисляется по уравнению (2): 0 1 2 ( ) 0,546 2,7 2,701 ( ) 1 1 0, 997. a a a P M e e             Вероятность отсутствия удаления материа - ла , как противоположное событие , может быть определена из формулы полной вероятности : 1 ( ) 1 ( ) 1 0, 997 0, 003 P M P M      . Для других уровней y рассматриваемого примера расчетные данные по вероятности удаления материала приведены в таблице и на рис . 1. Анализ полученных данных ( см . таблицу ) дает наглядную иллюстрацию закономерности удаления материала вдоль зоны контакта на раз - личных уровнях . Расчеты по формуле (2) показывают , что ве - роятность удаления при значениях 3, 38   z , 0, 8 f y t   , 6 9, 04 10 f t    м равна 0,71. Это оз - начает , что 71 % будет удален , а 29 % обрабаты - ваемого материала останется на поверхности в виде микронеровностей . Объясняется это тем , что в процессе шлифо - вания единичные зерна оставляют следы в виде царапин , которые накладываются друг на друга , при этом часть зерен не осуществляют среза , так как попадают в след траекторий предше - ствующего зерна . Некоторая часть зерен будет контактировать с обрабатываемым материалом частично , т . е . контакт будет распространяться не на всю ширину зерна . При обработке хрупких неметаллических материалов под царапиной мо - гут образовываться сколы . С увеличением коли - чества зерен , контактирующих с поверхностью заготовки , число царапин , перекрывающих друг друга , возрастает . Предложенные зависимости позволяют рас - считывать изменения вероятности удаления материала при обработке хрупких неметалли - ческих материалов на операциях шлифования . Приведенные выше аналитические модели мо - гут быть использованы для схем плоского , кру - глого наружного и внутреннего шлифования . Они дают адекватное описание явлений съема припуска для широкого диапазона режимов ре - зания , характеристик абразивного инструмента при шлифовании заготовок их хрупких неметал - лических материалов . Иллюстрация съема материала при шлифова - нии отверстий в заготовках из ситалла ( АС -370) инструментом AW 60×25×13 63C F90 M 7 B A 35 м / с ( при скорости круга 35 м / с , скорости за - готовки 0,25 м / с , продольной подаче 33 мм / с , по - перечной подаче 0,008 мм / ход ) представлена на рис . 1.