Full-factor matrix model of accuracy of dimensions performed on CNC multipurpose machines

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 23 № 4 2021 10 ТЕХНОЛОГИЯ Значение силы резания рассчитывается по известной формуле = 1 i i i x y z i p c t s v , i = x; y; z в зависимости от параметра t [11]. Модель поля рассеяния выполняемых раз - меров на поперечном суппорте в опозитной наладке аналогична . В сопозитной наладке нет взаимного влияния сил резания . Поэтому ин - тервал рассеяния искажения обладает единым 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ; P P P x x x x x P P P y y y y y P P P z z z z z x y z P P x y z t P P x y z P P x t C S p x t C S x t C S     - - - æ ö÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ = ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ çè ø 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2 2 2 1 2 2 2 2 1 2 2 2 . P P P y y y y y P P P x x x x x P P P z z z z z x y z P P x y z t P P x y z P P x C t S p x C t S x C t S     - - - æ ö÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç= ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ çè ø 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2 2 2 1 2 2 2 2 1 2 2 2 ; P P P y y y y P P P x x x x P P P z z z z x y z P x y z t P x y z P C t S p C t S C t S    - - - æ ö÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷÷ ç ÷ ç ÷ ç= ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ çè ø 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ; P P P x x x x P P P y y y y P P P z z z z x y z P x y z t P x y z P C t S p C t S C t S    - - - æ ö÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ = ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ ç ÷ çè ø (2) (3)       é ù é ù = + + + + ê ú ê ú ê ú ê ú ë û ë û 1 2 1 2 1 01 1 0 2 01 1 0 2 t t t t w e t p e t p e t p e t p ( ) 1 1 0 0 0 0 1 1 0 0 1 0 0 2 1 0 1 0 2 O O O O O . t t O a a a a t p a a t p        é ù + - + - ê ú ê ú ë û положительным положением . Максимум этого интервала бывает при больших припусках на обоих суппортах , максимальной прочности за - готовки и минимальной податливости техноло - гической системы , а минимум получается при обратном положении . В результате для поля рассеяния выполняемого размера на продоль - ном суппорте в сопозитной наладке соответ - ственно получаем : ( )     é ù + - + - + ê ú ê ú ë û 1 1 0 0 0 0 1 1 0 0 1 0 0 2 1 0 1 0 2 O O O O O O t t a a a a t p a a t p (3) В сопозитной наладке модель поля рассеяния размера на поперечном суппорте аналогична . Большая часть реальных многоинструмент - ных наладок не обладает однородностью по направлению сил резания . По этой причине не имеется единой расчетной схемы поля рассея - ния для неоднородных наладок по направлению . Расчетная схема поля рассеяния определяется отдельно для каждого координатного направле - ния . Так , одна наладка может быть опозитной в направлении одного выполняемого размера , сопозитной – в направлении другого выполняе - мого размера . Если наладка в рассматриваемом направлении опозитна , то применяется часть разработанных моделей ( например , модель (1) для продольного суппорта ) в направлении рассматриваемого размера , а для сопозитных наладок применяется часть разработанных моделей в направлении рассматриваемого раз - мера ( например , модель (4) для продольного суппорта ). Во время двухинструментной обработки на многоцелевых станках с ЧПУ в результате раз - работки полнофакторных матричных матема -