Calculation of temperatures during finishing milling of a nickel based alloys

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 24 № 1 2022 26 ТЕХНОЛОГИЯ мации, скорости деформации на изменение предела текучести выбраных сплавов [19]. По этим данным было построено определяющее уравнение для определения предела текучести, которое подходит для любого сплава, представленного на рис. 2: 0 exp( ), p m p q b A K B T S        (5) Т а б л и ц а 1 Ta b l e 1 Механические характеристики и физические свойства жаропрочных сплавов, необходимые для расчета температуры Mechanical characteristics and physical properties of heat-resistant alloys required for temperature calculation Марка материала / Material grade Предел прочности, b, МПа / Ultimate strength u, MPa Относительное удлинение, , % / Percentage elongation %EL, % Коэффициент теплопроводности, λ, Вт/м·К / Thermal-conductivity coeffi - cient λ, W/m·K Объемная теплоемкость, СV, кДж/м3·К / Volumetric heat capacity СV, kJ/ m3·K Коэффициент температуропроводности, , м2/с / Thermal diffusivity coeffi - cient , m2/s Плотность ρ, кг/м3 / Density ρ, kg/m3 ЭП109ВД (ХН56ВМКЮ-ВД)/ 56% Ni–Cr–W–Mo– Co–Al 1050 17 10,53 4,39 2,858ˑ10-6 8400 Рис. 2. Изменение механических свойств никелевых сплавов при статических испытаниях на растяжение [15, 16] Fig. 2. Change in the mechanical properties of nickel based alloys during static tensile tests [15, 16] 1 3 3 ln(1 ) , m z A               (6) где 0 p b S  – отношение значения действительного предела прочности при температуре испытания к значению предела прочности при комнатной температуре; m p A – уравнение упрочняемого материала (простое нагружение); m – коэффициент деформационного упрочнения; K – эмпирическая константа, характеризующая влияние скорости деформации на предел текучести; q B – эмпирическая константа, характеризующая влияние температурного разупрочнения материала; T   – приращение гомологической температуры. В литературе имеются похожие модели изменения предела текучести в зависимости от деформации, скорости деформации и температуры, например, модель Джонсона – Кука [20]:  (1 ln )(1 ). n p m A B C T         (7) Однако как определяющее уравнение (5), так и модель Джонсона – Кука (7) имеют недостатки. Например, в обоих уравнениях температура выступает как независимый фактор, т. е. можно изменить температуру, просто подогрев материал. Для того чтобы учесть зависимость совместного влияния температуры, деформации, скорости деформации в процессе фрезеро-

RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1