OBRABOTKAMETALLOV Vol. 24 No. 1 2022 27 TECHNOLOGY вания, нужно заменить в определяющем уравнении (5) отношение действительного предела прочности при температуре испытания к значению действительного предела прочности при комнатной температуре на удельную работу деформации [15]: 0 , p w b p dA S d (8) 0 0 . u p w b A d S (9) В связи с тем что при фрезеровании условия являются квазиадиабатическими (происходит обмен с окружающей средой и обрабатываемым материалом), температуру можно определить следующим образом: Pe 1, w T K A A (10) 1 ïë . b V S A C T (11) Тогда определяющее уравнение примет следующий вид: 1 Pe exp( ) . m w p q w A A K B A A K d (12) После интегрирования уравнения (12), а затем дифференцирования, были найдены точки, в которых достигаются наибольшие значения предела прочности при резании на передней поверхности: 0 0 0 1 1 Pe exp 1 , 1 p b b ï b m m m S S B A K S q (13) 0 0 1 1 1 1 Pe . 1 m ï b ï q b m S AK B A K S (14) Для расчета температур на задней поверхности инструмента использовались те же формулы, но с другими значениями коэффициентов: 0 0 0 2 1 Pe exp 1 , 1 p b b ç b m m m S S B A K S q (15) 0 0 1 1 2 1 Pe . 1 m ï b ç q b m S AK B A K S (16) В силу уравнений (10–12) зависимости (13 и 15) являются источниками тепла на передней и задней поверхности соответственно. Далее с помощью метода итераций в программной среде Excel рассчитывались температуры на передней и задней поверхности и строились графики. Ниже представлены графики теоретического расчета температур на передней поверхности режущего лезвия (рис. 3) и задней поверхности режущего лезвия (рис. 4) на примере фрезерования сплава ХН56ВМКЮ твердосплавной фрезой Seco JS513050D2C.0Z3-NXT (диаметр 5 мм, количе300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 0 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 Температура на передней поверхности,С Координата передней поверхности, мм Рис. 3. Распределение температуры по передней поверхности при фрезеровании никелевого сплава ЭП109ВД (ХН56ВМКЮ-ВД) – теоретический метод Fig. 3. Temperature distribution over the face surface during milling of nickel based alloy 56% Ni–Cr–W– Mo–Co–Al – theoretical method 150 200 250 300 350 400 450 500 0 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 Температура задней поверхности, С Координата задней поверхности, мм Рис. 4. Распределение температуры по задней поверхности при фрезеровании никелевого сплава ЭП109ВД (ХН56ВМКЮ-ВД) – теоретический метод Fig. 4. Temperature distribution over the fl ank surface during milling of nickel based alloy 56% Ni–Cr–W– Mo–Co–Al – theoretical method
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1