Simulation of the relationship between input factors and output indicators of the internal grinding process, considering the mutual vibrations of the tool and the workpiece

OBRABOTKAMETALLOV Vol. 25 No. 1 2023 59 TECHNOLOGY Методика исследований Схема процесса окончательной чистовой обработки отверстия (внутреннее шлифование) приводится на рисунке. Схема процесса внутреннего шлифования Internal grinding process scheme После установки детали в патрон станка инструменту и заготовке задают вращение с окружной скоростью u V и k V соответственно. При перемещении шлифовальной головки в направлении радиальной подачи Sy разность радиусов векторов заготовки и инструмента становится меньше межцентрового расстояния i A , возникает область взаимопроникновения инструмента в материал заготовки – зона контакта [24]. В соответствии с размерной схемой процесса внутреннего шлифования, изображенной на рис. 1, уравнение баланса перемещений принимает вид i yi fi i A S N t R         1 i yi r A       , (1) где i A  – текущее изменение величины межцентрового расстояния за счет радиальной подачи шлифовальной головки, м; yi S – радиальная подача ниструмента, м; N – предварительный натяг, м; fi t  – изменение фактической глубины резания, м; i R  – текущий износ инструмента, м; 1 i r   – величина съема материала перед текущим оборотом, м; yi A  – текущее изменение упругих деформаций. При внутреннем шлифовании наблюдается неравномерный съем припуска, на поверхности заготовки формируется волнистость [25, 26]. На основании этого можно предположить, что не только съем припуска будет изменяться по гармоническому закону, но и другие параметры, входящие в уравнение баланса перемещений. Для наглядной демонстрации этого явления произведем расчет цикла обработки посредством решения уравнения баланса перемещений [27, 28]. Исходные данные: материал заготовки – титановый сплав ВТ3, 150 d  мм; шлифовальная головка AW 60×25×13 63C F90 M 7 B A 35 м/с; окружная скорость круга – 35 k V  м/с; скорость заготовки – 0, 25 u V  м/с; радиальная подача – 0, 005 yi S  мм/об; количество зерен в единице площади 6 15, 86 10 g n   шт/м 2, радиус округления вершины зерна 6 7, 31 10 g     м). Результаты и их обсуждение При расчете параметров этапов врезания предварительно задаются значения поперечной подачи 5 10   м и предварительного натяга 6 10 10 N    м согласно величинам, приведенным в справочной литературе [16]. Выполним расчет первого оборота. 1. Найдем сумму параметров предварительного натяга и поперечной подачи: 6 6 1 1 6 5 10 10 10 15 10 , . y A S N              ì 2. Приращение упругих деформаций определится в соответствии с формулой yi TS y A P      , (2) где TS  – податливость системы, 9 30 10 TS     м·Н; y P  – приращение нормальной составляющей силы резания, 0 y P   . Сделаем допущение, что на первом обороте отсутствует приращение нормальной составляющей силы резания 0 y P   , следовательно,

RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1