Simulation of the relationship between input factors and output indicators of the internal grinding process, considering the mutual vibrations of the tool and the workpiece

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 25 № 1 2023 64 ТЕХНОЛОГИЯ 7. Толщина слоя, в котором находится шероховатость: âûõ1 âûõ1 âûõ1 f H t r     6 6 20, 55 10 8, 867 10        6 11, 68 10 ,    м. 8. Сила резания: âûõ1 3 6 3 2 25 10 15, 866 10 y P        6 6 6 7, 31 10 10 10 11, 68 10 0,1            6 6 6 0, 3746 0, 055 11, 68 10 0, 061 7, 31 10 10 10 0, 5591                  8 13, 33 10 3, 902,    Н. 9. Величина расстояния от наиболее глубокой впадины до средней линии профиля: âûõ1 âûõ1 âûõ1 2 f m t r W      6 6 20, 55 10 8, 867 10 2        6 5, 84 10 ,    м. Сравниваем полученные величины âûõ1 m W и âûõ1 r  : âûõ1 m W  âûõ1 r  , 6 5, 84 10  < 6 8, 867 10  . По причине того что величина âûõ1 r  больше, чем âûõ1 m W , то значение средней арифметической длины профиля a R , м: 5. Глубина микрорезания определится как âûõ1 óñò âûõ1 6 6 6 35, 52 10 14, 97 10 20, 55 10 , f f f t t t             ì 6. Радиальный съем материала: âûõ1 6 2 6 0,4 6 12 6 6 (20, 55 10 ) 8, 867 10 , 7 13 0, 25 20, 55 10 0, 25 10 15 3 0, 85 (35 0, 25) 15, 866 10 0,1 7, 31 10 r                         ì âûõ1 0,4 0,6 0,4 0,4 0,2 0,2 0, 25 ( ) u f a c u k g e g V t R K V V n D     0,4 6 0,6 0,4 0,4 6 2 6 2 0, 25 0, 25 (20, 55 10 ) 0, 85 (0, 25 35) (15, 866 10 )0,1 (7, 31 10 )          6 1, 262 10   . Расчет режимов продолжается до тех пор, пока не будет достигнута величина заданной шероховатости 6 0, 81 10 a R    , м. Расчетные данные приведены в табл. 1. Полученные данные показывают, что на этапе установившегося процесса величина фактической глубины микрорезания изменяется по гармоническому закону и не является величиной постоянной ( 0) fi t   в отличие от того, как рекомендуется принимать в классической методике расчета [16]. Проверку результатов вычислений осуществляли сопоставлением расчетных и экспериментальных данных. Шлифование осуществляли на станке модели Knuth RSM 500 CNC,отличающийся повышенной виброустойчивостью к внешним воздействиям. Исходные данные: материал заготовки: титановый сплав ВТ3, 150 d  мм; шлифовальная головка AW 60×25×13 63C F90 M 7 B A 35 м/с; окружная скорость круга – 35 k V  м/с; скорость заготовки – 0, 25 u V  м/с; радиальная подача – 0, 005 yi S  мм/об; количество зерен в единице площади 6 15, 86 10 g n   шт/м 2, радиус округления вершины зерна 6 7, 31 10 g     м). После обработки профилограмм, снятых с обработанных заготовок, рассчитали относительную погрешность расчетных данных с результатами эксперимента. Данные сведены в табл. 2.

RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1