ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 26 № 2 2024 136 ОБОРУДОВАНИЕ. ИНСТРУМЕНТЫ Т а б л и ц а 2 Ta b l e 2 Физико-механические свойства хромоникелевых спеченных коррозионно-стойких сталей Physical and mechanical properties of chromium-nickel sintered corrosion-resistant steels Среда спекания / Sintering medium Диссоциированный аммиак / Dissociated ammonia Вакуум / Vacuum Засыпка SiO2 / Backfi ll SiO2 Засыпка SiO2+Al2O3 / Backfi ll SiO2+Al2O3 Марка порошка / Powder grade 12Х18Н10Т / 1.2-Cr18Ni10-Ti 304LAW-100 Шихта ПХ18Н4Д3 / PH18N4D3 billet 12Х18Н10Т / 1.2-Cr18Ni10-Ti 304LAW-100 Шихта ПХ18Н4Д3 / PH18N4D3 billet σв, МПа 29,7 45,59 45,10 243,59 237,84 144,15 δ, % 0,13 0,11 0,60 7,84 8,89 0,69 Ψ, % 0,00 0,00 0,00 7,85 12,96 0,57 П, % 32,05 27,61 30,12 25,24 19,25 27,32 ρ, г/см3 5,58 6,21 6,09 6,32 6,64 6,22 HRB 70,4 90,4 67 74,2 59,1 74,1 Рис. 10. Схема радиальной деформации пористой заготовки для определения контактных напряжений: 1 – пуансон; 2 – кольцевой образец; 3 – матрица; 4 – подставка Fig. 10. Scheme of radial deformation for determining contact stresses: 1 – punch; 2 – annular specimen; 3 – matrix; 4 – stand стиц графита, дисульфида молибдена и политетрафторэтилена (PTEF). В качестве примера на рис. 11 показано влияние состава смазочных материалов на работу Ад и сопротивление поперечной деформации Рд заготовки из порошков 304L-AW-100 исходной пористостью 17 % при относительной радиальной деформации εr = 0,24. Минимальное сопротивление поперечной деформации пористой заготовки при εr = 0,24 получено в случае покрытия внутренней поверхности заготовки политетрафторэтиленом (рис. 11, б, кривая 3). Максимальное сопротивление деформации во всех случаях получено при перемещении пуансона на 12…14 мм. С увеличением степени радиальной деформации Рд плавно возрастает от 0,5 до 45…50 кН, а при εr ≥ 0,24…0,25 сила сопротивления деформации увеличивается более интенсивно (рис. 12). Следует отметить, что независимо от состава смазочных материалов сила сопротивления поперечной деформации заготовки при εr ≤ 0,24…0,25, определенная экспериментально и моделированием по программе QForm, практически не отличаются (рис. 12). Допустим, что работа сил трения на контактной поверхности заготовки с матрицей значительно меньше, чем на поверхности «пуансон – заготовка» (рис. 10, а). Тогда на внутренней поверхности заготовки элементарная работа dA касательных сил в очаге деформации высотой dh [21] составляет 2 1 2 s s r dA rd rda h = τ = σ μ = σ μ ε ê a ê ê , (12)
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1