OBRABOTKAMETALLOV Vol. 26 No. 4 2024 127 EQUIPMENT. INSTRUMENTS Т а б л и ц а 1 Ta b l e 1 Формулы расчета нормальных контактных напряжений px(hx) Formulas for calculating normal contact stresses px(hx) Первый упругий участок длиной х1 / The fi rst elastic section with a length of х1 Второй упругий участок длиной х4 / The second elastic section with a length of х4 1 1 1 1 2 1,15 1 x x i i i h p E h − − − ⎧ ⎛ ⎞ ⎪ = − + ⎨ ⎜ ⎟ δ δ + ⎪ ⎝ ⎠ ⎩ Ï 1 1 1 1 1 1 1 , ( 1) 1,15 i i i i x i i h h E − δ − − − − − ⎫ ⎛ ⎞ ⎡ ⎤ δ − σ ⎪ + − ⎬ ⎜ ⎟ ⎢ ⎥ δ + + δ ⎝ ⎠ ⎣ ⎦⎪⎭ Ï где tg 1 2 i i − μ δ = ⎛ α ⎞ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ Ï 1 2 1,15 1 x x i i i h p E h ⎧ ⎛ ⎞ ⎪ = − + ⎨ ⎜ ⎟ δ δ + ⎪ ⎝ ⎠ ⎩ Ï 1 , ( 1) 1,15 i i i i x i i h h E δ ⎫ ⎛ ⎞ ⎡ ⎤ δ − σ ⎪ + − ⎬ ⎜ ⎟ ⎢ ⎥ δ + δ ⎝ ⎠ ⎣ ⎦⎪⎭ где tg ( ) i i μ δ = β Пластический участок / Plastic section ( ) ( ) tg tg 1 1 1 1 1 ( ) 0,5 0,5 1,15 1 ln ( ) ln ( ) ( ) 1,15 2 2 x n x x n n h h h p p h h h h h h ⎡ ⎤ ⎛ ⎞ ⎢ ⎥ ⎜ ⎟ − ⎢ ⎥ ⎜ ⎟ = σ + + + − + ⎢ α α ⎥ − ⎜ − ⎟ σ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎢ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎥ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎦ ⎣ ïë ô и 10ХСНД, выбранных для дальнейших расчетов нормальных контактных напряжений при прокатке и оценки стойкости рабочих валков чистовой группы непрерывного широкополосного стана «2000» ПАО «Северсталь», зависимость ЕП от температуры по справочным данным [15] имеет вид, показанный на рис. 2. Для оценки контактной прочности рабочих валков при прокатке использовали стандартные методы расчета, предназначенные для всех деталей машин. Чтобы применить эти общепринятые методы к чугунным валкам прокатных станов, выполнили корректировку по формуле допускаемых напряжений для схемы сжатия из работы [16]: B [ ] 1,5 σ = σ , (1) где B σ – предел прочности при сжатии материала рабочих валков, МПа. Результаты и их обсуждение Для использования данных рис. 2 в дальнейших расчетах контактных напряжений в очагах деформации была выполнена линейная аппроксимация зависимости модуля упругости (модуля Юнга) ЕП от температуры применительно к горячей прокатке полос, и получено уравнение с коэффициентом детерминации R2 = 0,9869 и расчетным значением критерия Фишера: 2,1778 0, 0011i Å t = − Ï , (2) где ti – температура прокатываемой полосы в i-й клети стана, °С. Значение критерия Фишера больше табличного, поэтому представленное уравнение линейной регрессии (2) значимо и дает точный и достоверный прогноз. Для исследования распределения нормальных контактных напряжений при контакте полосы с рабочими валками использовали реальный технологический режим прокатки полосы из стали 10ХСНД толщиной 2,1 мм и шириной 1270 мм в чистовой семиклетевой группе стана «2000» ПАО «Северсталь» в наиболее загруженных во время горячей прокатки клетях (№ 7, 9 и 11 соответственно). При исследовании напряжений применили описанные выше особенности горячей прокатки низколегированных конструкционных сталей и расчетные формулы из
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1