Actual Problems in Machine Building 2017 Vol. 4 No. 1

Actual Problems in Machine Building. Vol. 4. N 1. 2017 Innovative Technologies in Mechanical Engineering ____________________________________________________________________ 44 Произведя подстановку и преобразования, получаем:           VLRz qS IU T Rz V qA Т Д b пл     1 13,1 1 (4) где, I – сила тока при ФЭМ; U – напряжение; V – скорость обработки; q – безразмерный параметр - отношение предела текучести обрабатываемого материала на сдвиг к действительному пределу прочности Sb;  - температуропроводность обрабатываемого материала; Sb – действительный предел прочности, Т пл – гомологическая температура плавления На рис. 2 приведены результаты расчета температуры в зоне фрикционно- электрического контакта в зависимости от силы тока и скорости обработки, как технологических факторов оказывающих максимальное влияние на процесс упрочнения [7]. Температура структурно-фазовых превращений может быть достигнута на следующих режимах: скорости обработки V= 2,5 м/мин и силе тока I=350А, однако она не должна превышать 1000 С 0 по условию стойкости твердосплавного инструмента (в нашем случае пластина из твердого сплава Т15К6). 200 600 1000 1400 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 Т, 0 С V, м/мин 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 Рис. 2. Зависимость температуры обработки от скорости обработки при различных значениях силы тока (от 50А до 600А) На рисунке 3 представлена зависимость расчетных значений температуры в микрообъеме обрабатываемого поверхностного слоя от режимов ФЭМ. Рассчитав температуру в зоне деформации и определив свойства материала при этой температуре, можно определить минимальное усилие пластической деформации.