Actual Problems in Machine Building 2019 Vol. 6 No. 1-4

Actual Problems in Machine Building. Vol. 6. N 1-4. 2019 Innovative Technologies in Mechanical Engineering ____________________________________________________________________ 100 призматических заготовок направляющих линейных подшипников в алгоритме имеются особенности, связанные с использованием компенсаторов для повышения жёсткости при изгибе заготовок, и описанные в [14]. Упругое деформирование заготовок при закреплении и шлифовании обусловлено начальными отклонениями от плоскостности торцов заготовок колец, боковых граней призматических заготовок направляющих соприкасающихся с поверхностью стола станка. А начальные отклонениями от плоскостности, в свою очередь, обусловлены деформацией заготовки в процессе её термообработки и предшествующей механической обработки. При определении контактных деформаций макроотклонения поверхности заготовки (изогнутость) моделируются регулярными волнами цилиндрической поверхности с параметрами волнистости и шероховатости поверхности определяемыми экспериментально [7-10]. Для определения максимальных деформаций используется теория изгиба стержней малой кривизны. Нагружение заготовки моделируется равномерно распределённой нагрузкой интенсивностью q от действия усилия притяжения магнитного поля и собственного веса, при шлифовании добавляется сосредоточенная сила P y – радиальная составляющая усилия резания. Максимальная деформация при закреплении заготовки магнитным полем стола будет равна [7,8]: w qmax = w m + w q + w кq , где w m , w q – максимальное упругое перемещение заготовки при изгибе, соответственно под действием массы заготовки и магнитного поля стола; w кq - контактная деформация торцовой поверхности заготовки с плоскостью стола. При шлифовании заготовки добавляется максимальная деформация кольца при изгибе w pmax под действием радиальной составляющей силы резания - w p , и контактная деформация поверхности заготовки с плоскостью стола w кp . Максимальная деформация при закреплении заготовки магнитным полем стола и шлифовании будет равна [7,8]: w max = w qmax + w pmax = w m + w q + w p + w к , где w к = w кq + w кp . При шлифовании без применения магнитного поля стола станка при закреплении заготовки упорами максимальная деформация будет равна [7,8]: w pmax = w m + w p + w кр . Алгоритмы и математические модели для определения максимальных деформаций заготовок колец приведены в [12], для призматических заготовок направляющих – в [14]. Допускаемая упругая деформация заготовки определяется формулой: [  ] = λ  -  т , где λ - коэффициент точности при проектировании;  - допуск плоскостности торцовой поверхности на операции шлифования;  т – достижимое отклонение от плоскостности поверхности при шлифовании жёсткой заготовки [7, 8]. Применимость магнитного поля стола для закрепления заготовки кольца определяется условием: w qmax ≤ [  ]. (1) При w qmax > [  ] кольцо на столе станка закрепляется с помощью упоров. Условие (1) дополняется неравенством [7]: [ p 1 ] ≤ p ≤ [ p 2 ], (2) где p - удельная сила притяжения магнитного поля стола станка; [ p 1 ] - минимально допускаемая удельная сила притяжения из условий отсутствия сдвига, проворота, опрокидывания заготовки [5]; [ p 2 ] - максимально допускаемая удельная сила притяжения магнитного поля стола станка, определяемая из условия обеспечения заданного допуска плоскостности (1). Условие обеспечения требуемого допуска плоскостности торцовой поверхности кольца без выхаживания при закреплении заготовки магнитным полем стола определяется неравенством [7, 8]: w max ≤ [  ]. (3) Как показывает практика, выполнение требований к шероховатости, волнистости,