Actual Problems in Machine Building 2019 Vol. 6 No. 1-4

Actual Problems in Machine Building. Vol. 6. N 1-4. 2019 Technological Equipment, Machining Attachments and Instruments ____________________________________________________________________ 146 где ц ц l b  – относительная длина коробки. Учитывая, что hbpl hP A    цц 4 ; 3 s s  ; 3 2 * s s  , можно определить силу выдавливания P и контактное давление на пуансоне p . Контактное давление на второй стадии процесса определяется из выражения:                               1 4 3 6 1 2 2 3 2 ц ц ц ц * II l l b b a h b a h b a t p x x s , (1) а глубина очага пластической деформации в жесткопластической среде определится на основе принципа минимума энергии деформации ( 0     x h A ):                     1 _ 3 6 1 2 ц ц ц ц l l b b b a ab h x . (2) На основании условия ц h h x  , а также условия несжимаемости для принятой схемы течения осуществляется переход от второй стадии процесса к третьей. При этом работы для третьей стадии рассчитываются так же, как и для второй стадии процесса, только x h заменится на ц h , и вместо работы касательных напряжений, возникающих за счет сил среза, действующих на поверхности 0  z , вводится работа касательных напряжений сил трения. С учетом указанных изменений получается выражение для контактного давления на третьей стадии процесса закрытой прошивки:                                  1 4 2 1 3 3 2 2 3 2 ц ц ц ц ц ц * III l l b b a h b a h b a t p s . (3) Результаты исследования Рассмотрим результаты аналитического расчета контактных давлений при закрытой прошивке заготовок из алюминиевого сплава АД1. В расчете принято, что длина матрицы (заготовки) 2 l =50 мм, ширина матрицы (заготовки) 2 b =25 мм, высота заготовки 0 h =9 мм. Длина пуансона ц 2 l =46 мм, его ширина ц 2 b =21 мм. Коэффициент трения между контактными поверхностями постоянный и равен  = 0.2 На рис. 2 показаны зависимости контактных давлений на пуансоне, рассчитанные по аналитическим зависимостям (1…3) (кривая 1) и полученные в результате эксперимента (кривая 2). Анализ результатов теоретического исследования и опытных данных показывает, что на второй стадии процесса, отклонение расчетных данных от экспериментальных не превышает  10% [3, 6]. Между тем, на третьей стадии наблюдаются существенные расхождения между расчетными и опытными данными и на заключительной стадии процесса достигают  25%. Такое расхождение связано с неточным определением величин некоторых параметров, например коэффициента трения, т.к. смазка может выдавливаться из подпуансонной зоны.