Obrabotka Metallov 2021 Vol. 23 No. 1

OBRABOTKAMETALLOV Vol. 23 No. 1 2021 29 TECHNOLOGY Рис . 10. Схема приложения сосредоточенной силы при разных соотношениях глубины и ширины фрезерования Fig. 10. Application of point force for different depth to width ratios жения критического значения износа резко воз - растает сила , и тогда разница изгибающих мо - ментов становится еще больше . Другой причиной чрезмерного износа может являться характер распределения температуры в зоне резания . Так , например , при использовании малой ширины и большой глубины фрезерова - ния температура в процессе резания локализу - ется на небольшом участке инструмента [17], вызывая ускорение процесса изнашивания . При увеличении ширины фрезерования температура распределяется по большей длине режущей ча - сти фрезы , уменьшая скорость износа . Выводы Проведенное исследование показало сле - дующее . 1. Исследуемый композитный материал воз - можно эффективно обрабатывать концевыми фрезами , предназначенными для обработки жа - ропрочных сталей и титановых сплавов с геоме - трией γ = 4  , α = 10  , ω = 38  , z = 4, со скоро - стью резания от 20 до 30 м / мин и подачей на зуб от 0,02 до 0,04 мм / зуб . 2. Оптимальной для работы является схема фрезерования , при которой значение ширины фрезерования во много раз больше глубины . Стойкость фрезы , работающей при отношении глубины фрезерования к ширине 1 : 16, при про - чих равных режимах почти в 3 раза выше , чем при отношении 1 : 1, и в 2 раза выше , чем при отношении 1 : 4. 3. Основной износ сконцентрирован на зад - ней поверхности зуба фрезы . При выбранных режимах обработки критическое значение из - носа находится в диапазоне от 0,11 до 0,15 мм . После достижения данной величины наблюдает - ся более интенсивный износ и разрушение зуба фрезы . 4. До наступления критического износа 0,11…0,15 мм силы резания при разных соотно - шениях глубины и ширины и одинаковом объ - еме снимаемого слоя в единицу времени имеют близкие значения , равные примерно 70…86 Н . Список литературы 1. Inconel 625/TiB2 metal matrix composites by di- rect laser deposition / V. Promakhov, A. Zhukov, M. Zi- atdinov, I. Zhukov, N. Schulz, S. Kovalchuk, Y. Dub- kova, R. Korsmik, O. Klimova-Korsmik, G. Turichin, A. Perminov // Metals. – 2019. – Vol. 9, iss. 2. – P. 141. – DOI: 10.3390/met9020141. 2. Microhardness and microstructure evolution of TiB2 reinforced Inconel 625/TiB2 composite pro- duced by selective laser melting / B. Zhang, G. Bi, S. Nai, C. Sun, J. Wei // Optics and Laser Technology. – 2016. – Vol. 80. – P. 186–195. – DOI: 10.1016/j.opt- lastec.2016.01.010. 3. Patel M.R.R., Ranjan M.A. Advanced techniques in machining of aerospace superalloys: a review // In- ternational Journal of Advance Research in Engineer- ing, Science and Technology. – 2015. – Vol. 2, iss. 5. – P. 149–154. – DOI: 10.26527/ijarest.150507103716. 4. Баранчиков В . И ., Тарапанов А . С ., Харла - мов Г . А . Обработка специальных материалов в ма - шиностроении : справочник . – М .: Машиностроение , 2002. – 264 с . – ( Библиотека технолога ). – ISBN 5-217- 03132-8. 5. Microstructure and mechanical properties of se- lective laser melted Inconel 718 compared to forging and casting / T. Trosch, J. Strößner, R. Völkl, U. Glatzel // Materials letters. – 2016. – Vol. 164. – P. 428–431. – DOI: 10.1016/j.matlet.2015.10.136. 6. Грановский Г . И ., Грановский В . Г . Резание ме - таллов : учебник для машиностроительных и прибо - ростроительных специальностей вузов . – М .: Выс - шая школа , 1985. – 304 с . 7. Cutting force and surface fi nish analysis of ma- chining additive manufactured titanium alloy Ti-6Al- 4V / A. Polishetty, M. Shunmugavel, M. Goldberg, G. Littlefair, R.K. Singh // Procedia Manufacturing. – 2017. – Vol. 7. – P. 284–289. – DOI: 10.1016/j.prom- fg.2016.12.071.