Obrabotka Metallov 2021 Vol. 23 No. 3

ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 23 № 3 2021 58 ТЕХНОЛОГИЯ Реальное значение величины δ t равно 1 2 0, 025 0, 0152 0 0, 0201 2 i i t ei                ìì. 4. Окончательное чистовое точение осущест - вляется после закалки , следовательно , T i-1 = 0. В связи с тем что поверхностная закалка осу - ществляется без изменения шероховатости по - верхности , а механическая обработка ведется одним шлифовальным кругом , достижение за - данной чертежом шероховатости поверхности Ra = 0,4 мкм предполагается за счет использо - вания процесса алмазного выглаживания . На ос - новании этого величина R z = 0, следовательно , t min = 0, t max = t min +  t = 0 + 0,0201 = 0,0201 ≈ ≈ 0,02 мм . Решая уравнения (2) относительно искомого размера , получим А Tmax = А К max + t min = 1,0 + 0 = 1,0 мм ; А Tmin = А К min + t max = 0,6 + 0,02 = 0,62 мм . 5. Определим припуск на окончательную об - работку по уравнению z i min = 2( R z + T ) i –1 + 2  е i = 0. 6. В этом случае размер предварительной об - работки поверхности 1 с учетом разбухания бу - дет равен : D i –1 = D i + z i min +  i –1 – A р min = = 46 + 0 + 0,01 – 0,00496 = 46,00504 мм . Таким образом , искомые параметры : техно - логическая глубина закалки A Т = 0,62 +0,38 мм ; размер предварительной обработки D 1 = 0,025 0,050 46   мм ; припуск на окончательную обработку z min = 0. По предлагаемой схеме обработки первым переходом является предварительное точение детали в размер D = 0,025 0,050 46   мм . В связи с тем что предварительная обработка осуществляется из сырого ( незакаленного ) материала , точение осуществляется на более « жестких » режимах по отношению к заводской технологии . Кроме того , рассматриваемая интегральная технология по - зволяет усовершенствовать технологию формо - образования при механической обработке за счет дополнительного подогрева заготовки кон - центрированным источником энергии . Нагрев детали токами высокой частоты , осуществляю - щийся перед режущим инструментом , позволяет снизить сопротивление резанию , делая заготов - ку более податливой для формообразования , тем самым достигается дополнительный эффект , по - зволяющий интенсифицировать режимные па - раметры при черновом точении . При этом после - дующим переходом « Закалка ТВЧ » за счет нагрева конструкционной стали под закалку ста - нет возможным нивелировать опасный уровень напряженно - деформированного состояния по - верхностного слоя заготовки на окончательное состояние материала . С целью назначения рациональных режимов поверхностной закалки в условиях гибридной обработки была установлена взаимосвязь чис - ленных значений интегральной температурно - временной характеристики с режимами обработ - ки ВЭН ТВЧ и с глубиной упрочнения . На рис . 11 представлены установлен - ные минимальные значения характеристики S  (4,3 > S > 2,5)  С · с , которые необходимо реализовать в поверхностных слоях при закалке доэвтектоидных , эвтектоидных и заэв - тектоидных сталей с использованием высокоэ - нергетического нагрева токами высокой часто - ты , обеспечивающих получение гомогенного Рис . 11. Зависимость температурно - временн ó й характеристики от концентрации углерода в стали : 1 – получение однородного аустенита ; 2 – содержание углерода в аустените , при котором в стадии охлаждения может быть зафиксировано 50 % мартенсита Fig. 11 . Dependence of the temperature-time characteristic on the carbon concentration in steel: 1 – obtaining homogeneous austenite; 2 – carbon content in austenite, at which 50% of martensite can be fi xed in the cooling stage