ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 25 № 1 2023 10 ТЕХНОЛОГИЯ а б в полностью по кинетическим причинам. Остаточные выделения δ-фазы сфероидизируются и уменьшаются в размерах. Сравнение результатов спектрального анализа, металлографических исследований и термодинамического моделирования показывает, что повышенное количество ферритной фазы в стали 12Х18Н10Т соответствует широкому расчетному температурному диапазону его существования (около 200 градусов). В случае сокращенного интервала (100 градусов и менее) наличие феррита минимально и намагниченность незначительная. Однако даже в случае высокотемпературной аустенизации полностью δ-феррит не устраняется. Таким образом, для минимизации появления данного дефекта требуется оптимизация состава по углероду и хрому, а также операция аустенизации. Рис. 4. Зависимость содержания δ-феррита в стали марки 12Х18Н10Т при различных содержаниях, легирующих элементов: а – влияние титана; б – влияние хрома; в – влияние углерода Fig. 4. Dependence of the content of δ-ferrite in steel 12-Cr18-Ni10-Ti at different alloying contents: a – the effect of titanium; б – the effect of chromium; в – the effect of carbon Заключение В рамках выполненной работы проведены подробные исследования причин образования дефектов микроструктуры нержавеющей стали марки 12Х18Н10Т: межкристаллитной коррозии, мартенситной фазы и δ-феррита. На основе полученных результатов и термодинамических расчетов сформулированы рекомендации по их устранению. Для минимизации количества карбидов хрома Cr23C6 и, следовательно, повышения стойкости стали к межкристаллитной коррозии рекомендуется снижение содержания азота и углерода до 0,05 % методами внепечной обработки жидкого расплава. Необходимо наличие титана в стали не менее 0,3 % в рамках ГОСТ 5632–2014. С целью предотвращения формирования мартенсита в нержавеющей стали при холодной
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1