ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 25 № 2 2023 34 ОБОРУДОВАНИЕ. ИНСТРУМЕНТЫ а б Рис. 2. Зависимость величины дискретного перемещения инструмента от кривизны профиля обрабатываемой поверхности: а – при малой кривизне; б – при высокой кривизне Fig. 2. The dependence of the value of the discrete tool movement on the curvature of the profi le of the surface being processed: a – at low curvature; б – at high curvature подачи на величину угла ξ (реализовав схему косоугольного фрезерования), для чего предполагается использовать 5-координатные обрабатывающие центры. Таким образом, целесообразно разработать конструкцию фрезы с подбором угла наклона главной режущей кромки СМП, при котором будет обеспечено равенство кривизны производящей поверхности и наименьшей кривизны профиля выпуклой обрабатываемой поверхности, и путем поворота фрезы при фрезеровании на рассчитанный угол ξ обеспечивать это равенство вдоль всего профиля. Реализация такого подхода требует исследования влияния параметров фрезы (диаметра, угла наклона главной режущей кромки) и угла наклона фрезы вдоль направления поступательного движения подачи ξ на изменение кривизны обработанной поверхности (главных радиусов кривизны). Из вышесказанного можно сформулировать цель данного исследования как снижение погрешности аппроксимации профиля обрабатываемой детали при ее обработке по методу касания с дискретным движением сборных дисковых или концевых фрез вдоль профиля и обеспечение вследствие этого возможности увеличения шага перемещения инструмента вдоль формируемого профиля для повышения производительности обработки. Задачей является выполнение теоретического исследования изменения кривизны обработанной поверхности при косоугольном фрезеровании сборными фрезами, оснащенными СМП, а также создание метода определения угла наклона главной режущей кромки СМП фрезы и углов поворота фрезы вдоль направления поступательного движения подачи, обеспечивающих наилучшее прилегание производящей поверхности фрезы и поверхности детали в точках их контакта. Методика исследований Выполним построение модели сборной фрезы номинальным диаметром d, состоящей из одной СМП, установленной в корпусе фрезы с главным углом в плане ϕ и углом наклона главной режущей кромки λ (рис. 3). Уравнение режущей кромки СМП, определяющее производящую поверхность исследуемой фрезы, опишем в собственной системе координат 1 1 1 ( ) X Y Z : [ ]Τ = 1( ) 0 0 1 r t t , (1) где t – параметр длины режущей кромки СМП. Уравнение режущей кромки СМП (1) последовательно преобразуем в систему координат корпуса фрезы 4 4 4 ( ) X Y Z с учетом заданного главного угла в плане (см. рис. 3, поз. 1), угла наклона главной режущей кромки (см. рис. 3, поз. 2) и диаметра фрезы (рис. 3, поз. 3) { } { } = ⋅ λ × 2 5 4 43 32 ( ) ( 2) ( ) r t A d A { } × π − ϕ ⋅ 6 1 21 ( 2 ) ( ) A r t , (2)
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1