ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 26 № 2 2024 134 ОБОРУДОВАНИЕ. ИНСТРУМЕНТЫ Рис. 8. Распредления относительной степени деформации элементов кольцевого сечения εxx (а), εyy (б) и εxy (в) с координатами Kh = 0,5 (3, 4) и 0,85 (1, 2) в зависимости от Kr, определенные: 1 и 3 – экспериментально; 2 и 4 – моделированием Fig. 8. Distribution of the relative strain degree of the ring section elements εxx (а), εyy (б) and εxy (в) with coordinates Kh = 0.5 (3, 4) and 0.85 (1, 2) as a function of Kr, determined: 1 and 3 – experimentally; 2 and 4 – by simulation а б в г сивность напряжений и деформации. Поскольку при пластическом состоянии интенсивность напряжений постоянна, то σi = σs и приращение работы деформации [20–22] s i dA dV = σ ε ∫∫∫ ä , (3) где dV – приращение объема смещенного металла; σs – предел текучести материала пористой заготовки; εi – интенсивность деформаций. На рис. 9 в качестве примера показано распределение интенсивности деформации верхнего и среднего слоя заготовки, вычисленной по следующей формуле: ( )2 2 2 3 3 2 i xx yy xy ε = ε − ε + γ . (4) Приращение работы сил контактного трения в общем виде представляли в следующем виде: dA dF = τ ò ê ê , (5) где τк – касательные напряжения на контактных поверхностях; dFк – приращение площади контакта «инструмент – заготовка». Если известно напряжение контактного трения, то предложена следующая формула для определения работы сил контактного трения [20]: 2 2 2 À u v w dF = τ + + ∫∫ ò ê . (6) Удельное усилие деформирования пористой заготовки определяли по результатам моделирования и по формуле [22]: ( ) 1 3 s D d p h − = σ + τê , (7) где σs – предел текучести материала; τк – касательные напряжения на контактных поверхностях; D и d – наружный и внутренний диаметры втулки.
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1