OBRABOTKAMETALLOV Vol. 26 No. 2 2024 137 EQUIPMENT. INSTRUMENTS Рис. 12. Сопротивление деформации при радиальной деформации кольцевого образца пористостью 17 %: пунктирная линия – имитационные данные; сплошная линия – натурные данные: 1 – мыльный раствор; 2 – графит + масло; 3 – фосфат + мыло; 4 – политетрафторэтилен + масло; 5 – дисульфид молибдена + масло; 6 – графит + масло Fig. 12. Strain resistance under radial deformation of a ring specimen with porosity 17 %: dotted line – simulation data; solid line – natural data 1 – soap solution; 2 – graphite + oil; 3 – phosphate + soap; 4 – PTFE + oil; 5 – МoS2 + oil; 6 – graphite + oil где σs – предел текучести материала заготовки; μк – коэффициент контактного трения; r – внутренний радиус порошковой заготовки после радиальной деформации; a – угол конуса пуансона. Из выражения (12) находим 2 2 s r r dA rh μ = σ ε ä ê . (13) Поскольку в процессе радиальной деформации работа и сила сопротивления деформации зависят от относительной степени радиальной деформации и перемещения пуансона (рис. 11, б), то для каждого значения hr по формуле (13) определяли коэффициент контактного трения для заданных значений предела текучести материала. В частности, на рис. 13 показано а б Рис. 11. Зависимость работы (а) и сопротивления поперечной деформации (б) спеченной заготовки при Δr = 0,65 мм от состава смазочного материала: 1 и 4 – карандашный графит; 2 – МoS2; 3 – PTFE Fig. 11. Dependence of energy (а) and resistance to transverse strain (б) of the sintered blank at Δr = 0.65 mm on the lubricant composition: 1 and 4 – pencil graphite; 2 – MoS2; 3 – PTFE
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1