OBRABOTKAMETALLOV Vol. 27 No. 2 2025 211 MATERIAL SCIENCE Рис. 4. Карты распределения ориентировок аустенитных кристаллов и прямые полюсные фигуры (111) центра и края прутка после ХРК со степенями 20 % (а1, а2), 40 % (б1, б2), 60 % (в1, в2) и 80 % (г1, г2) Fig. 4. Orientation maps of austenitic grains and direct pole fi gures (111) from the center and edge of the rod after CRF with ε = 20 % (а1, а2), ε = 40 % (б1, б2), ε = 60 % (в1, в2), and ε = 80 % (г1, г2) Рис. 5. Распределение микротвердости в поперечном сечении прутков после различных степеней ХРК Fig. 5. Microhardness distribution in the crosssection of rods after various degrees of CRF нита) и после ХРК с различными степенями. В исходном состоянии исследуемая сталь демонстрирует выраженное деформационное упрочнение, а также высокий уровень пластичности (относительное удлинение δ = 56–58 %; равномерное удлинение δР = 48–50 %) и хорошие прочностные свойства (временное сопротивление σВ = 830 МПа; предел текучести σ0,2 = = 460 МПа). Испытания образцов холоднокованой стали Fe-21Mn-6Al-1C показали, что материал центра и края прутка демонстрирует резко отличающееся механическое поведение (рис. 6) и, следовательно, механические свойства (см. таблицу). Так, образец, вырезанный из центра прутка, подвергнутого ХРК до 20 %, обладает высокими характеристиками пластичности (δ = 51,4 %; δР = 37,9 %) наряду с выраженным деформационным упрочнением (рис. 6). При этом наблюдается увеличение предела текучести до 705 МПа, а временное сопротивление до 1009 МПа (см. таблицу). В то же время пластичность края прутка заметно ниже (δ = 32,7 %; δР = 10 %), а прочностные характеристики выше (σВ = = 1133 МПа; σ0,2 = 1028 МПа). Дальнейшая ХРК сопровождается изменением соотношения прочности и пластичности между центром и краем прутка на противоположное: прочность становится выше у центральной части прутка, а пластичность – у края. Например, после ХРК со степенью 80 % равномерное удлинение (δР) центральной части понижается до 0,2 %, а края – до 1,2 %.
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1