ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 27 № 2 2025 46 ТЕХНОЛОГИЯ a б в Рис. 2. Внешний вид приспособления для аргонодуговой сварки (а), образцы для проведения механических испытаний (б) и исследования микротвердости (в) сварных соединений из сплава ВТИ-4 Fig. 2. GTAW welding fi xture (а), specimens for mechanical testing (б) and microhardness testing specimens (в) of the welded joint of Ti–Al–Nb–(Zr, Mo)–Si alloy лась оценка микроструктуры, а именно оценка наличия внутренних дефектов (пор, трещин, непроваров), идентификация фаз и геометрических размеров элементов микроструктуры в металле шва и зоне термического влияния (ЗТВ). BSE- и EBSD-анализ проводили на оборудовании Q600 3D (FEI, Чехия) с использованием программного обеспечения TSL OIM Analysis 9 при шаге сканирования 3 мкм и ускоряющем напряжении 30 кВ. Результаты и их обсуждение Опытным путем были подобраны режимы TIG-сварки, представленные в табл. 2, а на рис. 3 показаны внешние виды сварных соединений пластин из сплава ВТИ-4. Стоит отметить, что границы частот импульсов сварочного тока выбраны исходя из наличия и особенностей регулировок на источнике питания Lincoln INVERTEC V405-T pulse. После сварки на выбранных режимах внешний вид сварных соединений не имел какихлибо наружных дефектов в виде трещин, пор и цветов побежалости. Наличие дефектов в начале и конце сварных швов объясняется отсутствием выводных планок (рис. 3). На токах 80…85 А (режим № 1) наблюдается мелкая чешуйчатость сварного шва. В корне сварного шва обнаружен локальный непровар, который возможно устранить более равномерной скоростью сварки. На форсированных режимах при Iсв = 150…155 А (режим № 2) формируется прожог пластин, а также локально жидкий металл скапливался под силой поверхностного натяжения и образовывался каплевидный сварной шов. Таким образом, на части пластины появлялся прожог, а на другой части пластины – широкий сварной шов. Данный режим не подходит для TIG-сварки пластин из сплава ВТИ-4 толщиной 2 мм. На повышенных токах 110…115 А (режим № 3) дефекты не образуются, обеспечивается равномерный сварной мелкочешуйчатый шов с полным проваром пластин (рис. 3, б). Однако ширина шва (режим № 3) по сравнению с режимом № 1 в 1,5 раза шире, а оплавление кромок по краям пластин более интенсивное. В среднем ширина швов, полученных на постоянном токе, составляет 5…8 мм. При аргонодуговой сварке с низкочастотным импульсом 2 Гц на токах 80…85 А (режим № 4) формируется грубая чешуйчатость поверхности сварного шва под динамическим воздействием импульсного тока (рис. 3, в). Поскольку воздействие импульсного тока позволяет уменьшить скорость сварки, это способствует более интенсивному проплавлению корня шва на тех же значениях тока, что и при режиме № 1. Сварные соединения, полученные при режимах № 5 и 6, выполнялись с использованием высокочастотного импульса более 100 Гц. Данные режимы обеспечивают мелкую чешуйчатость поверхности сварного шва, однако при увеличении тока до 110…115 А происходит оплавление кромок пластин. Ширина швов, полученных на импульсных токах, составляет 5…7 мм. Уменьшение ширины сварного шва можно объяснить влиянием сва-
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1