OBRABOTKAMETALLOV Vol. 27 No. 4 2025 225 MATERIAL SCIENCE а б в г Рис. 2. Механические свойства образцов бронзы БрКМц 3-1 Fig. 2. Mechanical properties of 96% Cu-3% Si-1% Mn bronze samples предела прочности (рис. 2, а), так и предела текучести (рис. 2, б) по сравнению с материалами в состоянии поставки (прокат) и после электронно-лучевой печати. Это является следствием деформационного упрочнения по закону Холла – Петча [14]. Прирост составил 525 и 519 МПа по пределу прочности и 403 и 298 МПа по пределу текучести. При этом относительное удлинение снизилось с 70 и 100 % до 18,1 % (рис. 2, в). Применение прокатки (образец 4) после многоосевой ковки способствовало дополнительному повышению пределов прочности и текучести (рис. 2, а, б), прирост составил 88 и 376 МПа соответственно. Относительное удлинение снизилось с 18,1 до 9,2 % по сравнению с многоосевой ковкой (рис. 2, в). Низкотемпературный отжиг (образец 5) после прокатки обеспечил достижение наибольшей прочности кремниевой бронзы по сравнению с другими образцами (рис. 2, а, б). Предел прочности составил 1022 МПа, предел текучести – 1008 МПа. В то же время отжиг позволил повысить пластичность материала. Относительное удлинение при растяжении увеличилось с 8,2 до 12,2 %. Не менее важной механической характеристикой материала, чем прочность и пластичность, является его твердость (рис. 2, д). Образцы после электронно-лучевой печати (образец 1) и горячекатаного проката (образец 2) имеют наименьшую микротвердость (рис. 2, г) – 0,86 и 0,96 ГПа соответственно. Это может быть обусловлено наличием крупных зерен [15, 16]. Интенсивная пластическая деформация путем многоосевой ковки (образец 3) привела к трехкратному увеличению микротвердости по сравнению с крупнозернистыми образцами 1 и 2. Причинами этого могут быть измельчение зеренной
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1