ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 27 № 4 2025 74 ТЕХНОЛОГИЯ Рис. 8. Профили обработанных поверхностей при маленькой (а) и большой (б) минутной подаче sм, а также профили обработанных поверхностей при встречном фрезеровании наплавленных (в) и прокатанных образцов (г) Fig. 8. Profi les of the machined surfaces at low (а) and high (б) feed rates sм, as well as profi les of the machined surfaces during conventional milling of deposited (в) and rolled (г) workpieces а б в г вании прокатанного, и эта разница становится значительной при большей минутной подаче sм. Это различие обусловлено более низкой твердостью, а также большим пределом текучести наплавленного образца, т. е. он обладает значительной способностью сопротивляться пластическим деформациям. При его фрезеровании формируется обработанная поверхность, как показано на рис. 7, в: верхняя часть выступа вдавливается под заднюю поверхность режущей кромки из-за низкой твердости и подвергается интенсивной пластической деформации, тогда как нижняя часть выступа деформируется в меньшей степени из-за большого предела текучести. Таким образом, при фрезеровании наплавленного образца высота выступов hвы больше, что приводит к увеличению шероховатости Ra. В то же время у прокатанного образца твердость выше, а предел текучести ниже, т. е. он обладает меньшей способностью сопротивляться пластическим деформациям. При его фрезеровании формируется обработанная поверхность, как показано на рис. 7, д: выступ в целом деформируется из-за меньшего предела текучести, и меньшее количество материала внедряется под заднюю поверхность режущей кромки из-за высокой твердости. Таким образом, при фрезеровании прокатанного образца высота выступов hвы меньше, что приводит к снижению шероховатости Ra. Разница в высоте выступов на поверхностях различных образцов становится более выраженной при увеличении минутной подачи sм, поэтому различие в параметре Ra между образцами также увеличивается при увеличении sм. Выводы 1. На нижнем участке наплавленного образца из аустенитной нержавеющей стали ER321, изготовленного методом WAAM, под влиянием подложки из стали Q235B наблюдалась cхема затвердевания FA. На среднем и верхнем участке наблюдалась cхема затвердевания AF. 2. На нижнем участке наплавленного образца наблюдалась червеобразная структура, а на среднем, верхнем и боковом участках – дендритная микроструктура. Твердость всех участков составляла около 230 HV0,1 и была близка к твердости прокатанного образца. Предел прочности на растяжение всех участков наплавленного образца меньше 631 МПа в отличие от прокатанного образца, предел прочности которого составил 666 МПа. 3 При малой минутной подаче sм сила подачи Ph при фрезеровании наплавленного и прока-
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1