OBRABOTKAMETALLOV Vol. 28 No. 1 2026 159 EQUIPMENT. INSTRUMENTS ские модели (табл. 4) для анализа влияния параметров на исследуемые отклики. Коэффициенты уравнений определены регрессионным анализом в среде DataFit. Уравнения (1–6) в табл. 4 являются эмпирическими моделями для прогноза откликов. Значения коэффициента детерминации R² ≈ 0,95 свидетельствуют о высокой объясненной доле дисперсии и надежности моделей для прогнозирования процесса точения сплава Inconel 718. Для визуализации влияния входных параметров по эмпирическим уравнениям были построены графики. Использовался подход с варьированием одного фактора при фиксированных средних уровнях остальных. Это позволяет системно оценить индивидуальный вклад каждого параметра в изменение откликов. На рис. 6 и 7 приведены рассчитанные по уравнениям (1–6) прогнозные зависимости. Для сравнения на тех же рисунках показаны отклики Рис. 4. Графики отклонения от круглости для различных экспериментальных прогонов (с R1 по R9) Fig. 4. Circularity deviation plots for diff erent experimental runs (R1 to R9) в случае сухого резания, предсказанные моделями для ротационного инструмента с собственным приводом [11]. На рис. 6 показана динамика отклонений от круглости (CIR) и цилиндричности (CYL), а также твердости в условиях сухого резания и MQL с наножидкостью (NFMQL) в зависимости от следующих параметров: • от скорости резания (V) при f = 0,2 мм/об, d = 0,5 мм; • подачи (f) при V = 50 м/мин, d = 0,5 мм; • глубины резания (d) при V = 50 м/мин, f = 0,2 мм/об. На рис. 7 представлены соответствующие изменения радиального биения (R/O), средней шероховатости Ra и стойкости инструмента (TL) для тех же комбинаций условий. Анализ рис. 6 и 7 показывает, что все исследуемые выходные характеристики, кроме твер-
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1