OBRABOTKAMETALLOV Vol. 28 No. 2 2026 145 EQUIPMENT. INSTRUMENTS а б в Рис. 6. Поля распределения интенсивности временных напряжений σi вр в очаге деформации при разных радиусах профиля ролика: Rпр = 15,1 мм (а); Rпр = 15,5 мм (б); Rпр = 16,0 мм (в) Fig. 6. Distribution fi elds of transient stress magnitude σi tr in the deformation zone at diff erent roller profi le radii: Rpr = 15.1 mm (а); Rpr = 15.5 mm (б); Rpr = 16.0 mm (в) ристики формируемого слоя – глубину упрочнения ( y h ) и высоту пластического наплыва í ( ) h . Результаты моделирования этих параметров представлены в виде графических зависимостей на рис. 7. Анализ графических зависимостей, представленных на рис. 7 и аппроксимированных полиномами второго порядка ( y 2 ïð 0,3056 h R = − − ïð 8, 925 63, 948; R − − 2 í ïð ïð 0, 0185 0,591 h R R =− + − ) 4, 6815 − , демонстрирует высокую чувствительность процесса к изменению геометрии контакта. В отличие от выпуклого ролика здесь с увеличением радиуса ïð R с 15,1 до 16,0 мм наблюдается одновременная деградация обоих показателей качества: глубина упрочненного слоя y ( ) h резко падает почти в два раза (с 1,18 до 0,65 мм), а высота наплыва í ( ) h возрастает с 0,006 до 0,018 мм. С сугубо геометрической точки зрения режим с минимальным радиусом ïð ( 15,1 R = мм) является безусловно лучшим, поскольку обеспечивает максимальную глубину проработки при минимальном искажении профиля. Однако верификация данного режима по критерию интенсивности временных напряжений ( ) âð i σ (рис. 6) вскрывает его технологическую несостоятельность: возникающая максимальная интенсивность напряжений (820,96 МПа) критически превышает предел прочности материала. Для разрешения этого противоречия был использован метод анализа Рис. 7. Влияние радиуса профиля ролика Rпр на глубину упрочнения hу и высоту наплыва hн Fig. 7. Eff ect of the roller profi le radius (Rpr) on the hardening depth (hh) and the pile-up height (hp)
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1