OBRABOTKAMETALLOV Vol. 28 No. 2 2026 203 EQUIPMENT. INSTRUMENTS и разрешением (4096×2288 пикселей на дюйм) на сканирующем электронном микроскопе (СЭМ) MIRA 3 LMU (Tescan, Чехия), оснащённом приставкой для энергодисперсионного микроанализа (EDX) с безазотным детектором Ultim MAX 40. Измерение микротвёрдости по методу Виккерса осуществляли на микротвердомере 502 («Метолаб», Россия) при нагрузке на алмазный индентор 0,098 Н (10 грамм) с выдержкой 10 секунд согласно ISO 6507-1:2005. Для пробоподготовки с последующим изучением на СЭМ поперечного сечения покрытий применяли шлифование режущих пластин под углом 1…2° абразивными листами на основе Al2O3 зернистостью P2000 с добавлением слабощелочного водного раствора. Обработку данных выполняли с использованием положений математической статистики. Для анализа взаимосвязи между зависимой переменной и несколькими независимыми переменными задействовали метод множественной регрессии, который был автоматизирован с применением программного обеспечения STATISTICAV. 8. Для понимания возможн ых связей вычисляли коэффициенты корреляции r (табл. 5). Принимали допущение, что если вычисляемый уровень значимости модели p < 0,05, то регрессия принимается значимой в целом. Т а б л и ц а 5 Ta b l e 5 Интервалы значений коэффициента корреляции и их связи Correlation coeffi cient ranges and their interpretation Интервал значений коэффициента корреляции / Correlation coeffi cient range Связь / Сorrelation 0,01 < r ≤ 0,29 Слабая положительная / Weak positive 0,30 < r ≤ 0,69 Умеренная положительная / Moderate positive 0,70 < r ≤ 1,00 Сильная положительная / Strong positive –0,01 > r ≥ –0,29 Слабая отрицательная / Weak negative –0,30 > r ≥ –0,69 Умеренная отрицательная / Moderate negative –0,70 > r ≥ –1,00 Сильная отрицательная / Strong negative Результаты и их обсуждение Исходное состояние режущих кромок Рентгеновская дифрактография показала, что применяемый в исследовании в качестве обрабатываемого материала титановый сплав состоит из α-Ti без наличия каких-либо иных фаз. Микротвёрдость поверхности исследуемого образца составляла HV 0,1/10 248 ± 15. На рис. 4 представлен внешний вид исходного состояния рабочих кромок новой режущей пластины. На передней поверхности имеются стружкодробящие криволинейные канавки, препятствующие образованию длинной сплошной стружки и разделяющие ее по длине на отдельные сегменты (элементы) в процессе фрезерования. Для эффективной работы уступов толщина стружки должна составлять не менее 1 мм. Покрытие CVD нанесено на рабочую поверхность режущих пластин в два слоя, о чем свидетельствуют снимки СЭМ в режиме BSE (рис. 5). Граница раздела покрытий проходит по режущей кромке, разделяя ее на две части. На передней поверхности сформировано покрытие, полученное двумя последовательными технологическими процедурами осаждения, а на задней поверхности – одной. Об этом также свидетельствуют данные элементного состава, полученные с приставки EDX. Поперечное сечение и данные о химическом составе покрытия показаны на рис. 6. Покрытие представлено комбинацией слоев, состоящих из верхнего слоя Al2O3 толщиной ≈3,7 мкм (нормализованные массовые %, Al = 44; O = 48) и комбинированного переходного слоя TiCN+TiN толщиной ≈4,4 мкм (нормализованные массовые %, Ti = 57; N = 50; C = 9). Таким образом, общая толщина CVD-покрытия составляет ≈8,1 мкм, что является характерным для химических методов осаждения.
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1