ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 28 № 2 2026 84 ТЕХНОЛОГИЯ Рис. 11. Фотография типового разрушения режущих зубьев фрезы Fig. 11. Photograph of a typical fracture of the cutter teeth чине скалывания (рис. 11). В этой связи подача была ограничена величиной в 200 мм/мин. Выполненный после фрезерования РСА режущих кромок показал, что кроме исходных фаз WC и Co в их составе присутствуют фазы, сфор20 30 40 50 60 70 80 90 100 2 Teta (град) 0 1500 3000 4500 Интенсивность (о WC Co Cr23C6 NiW б в Рис. 12. Рентгенограмма (а) и микрофотографии СЭМ (б, в) режущих кромок фрезы после фрезерования (увеличение ×414 и ×78 соответственно) Fig. 12. X-ray diff raction pattern (а) and SEM micrographs (б, в) of the cutting edges of the milling cutter after milling (magnifi cation ×414 and ×78, respectively) а мировавшиеся в результате термомеханического воздействия между элементами материала фрезы и обрабатываемой заготовки. Налипшие фрагменты содержат сложный карбид Cr23C6 и интерметаллид NiW (рис. 12, а, б). Данные СЭМ свидетельствуют о наличии крупного скопления прочно приварившейся стружки, которая нависает над передней поверхностью (рис. 12, в). При анализе режущих кромок не зафиксировано фаз, включающих кислород. Следовательно, окислительная составляющая механизма износа инструментального материала в условиях проведенных экспериментов является незначительной. Адгезионные процессы при резании обеспечивают взаимодействие между элементами заготовки и структурными элементами инстру-
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1