Obrabotka Metallov 2009 No. 3

ваемого профиля при номинальных параме- трах D и γ: y = D /2[1–sin γ/sin (γ+Δγ)] (5) и минимально допустимого диаметра фрезы для обработки профиля глубиной y : D = 2 y /[1–sin γ/sin(γ+Δγ)]. (6) После ряда заточек вершина зуба развернет- ся на угол φ, передняя поверхность займет по- ложение СD , что приведет к изменению параме- тров фрезы: в точке С режущей кромки радиус OС = R С = D С /2, углы γ С , β С и α С ; в точке D ре- жущей кромки радиус OD = R D , углы γ D , β D и α D (рис. 2, б ). Глубина обработанного переточен- ной фрезой профиля y С может отличаться от пер- воначального значения: y С = R С – R D ; (7) Δ y = y С – y . (8) Изменение диаметра фрезы, угловых параме- тров зуба и глубины профиля зависит от числа пе- реточек k и схемы заточки фрезы. Толщина слоя материала s , удаляемого с передней поверхности за одну заточку, определяется степенью затупле- ния лезвия. При заточке должны быть устранены: округление, фаски и лунки износа и все выкро- шенные участки режущей кромки. В результате одной заточки вершина зуба сместится на угол φ 1 . При измерении этого угла в радианах φ 1 ≈ s / R ; (9) k = φ / φ 1 . (10) Положение передней поверхности однозначно определяется величиной переднего угла перето- ченного зуба γ i . При заточке настраивают требу- емое смещение а рабочей торцовой поверхности заточного круга от оси фрезы. Обычно применя- ют одну из следующих схем заточки. 1. С сохранением постоянства величины а = = R ·sin γ = const, рассчитанной по номинальным параметрам фрезы ( R и γ). При этом обеспечи- вается смещение передней поверхности парал- лельно ее начальному положению и сохранение постоянства угла β i = β на протяжении всего срока эксплуатации фрезы. 2. С сохранением постоянства переднего угла γ i = γ = const. При этом величина а i = R i ·sin γ по мере переточек уменьшается пропорционально уменьшению радиуса фрезы. 3. С сохранением постоянства глубины про- филя y С = y = const. Величина а i = R i ·sin g i при этом возрастает по мере переточек за счет до- вольно резкого увеличения переднего угла g i . Наиболее существенно на изменение пара- метров фрезы при переточках влияет форма направляющей линии задней поверхности. На- правляющая линия может быть выпуклой кри- вой, прямой или вогнутой кривой. Выпуклая направляющая линия характерна для цельных стальных фрез. При формировании задней поверхности на затыловочном станке об- работка задней поверхности последовательно выполняется сначала фасонным токарным рез- цом, а затем (после термообработки заготовки фрезы) фасонным шлифовальным кругом. Если заготовка фрезы равномерно вращается, а суп- порт с токарным резцом или шлифовальной го- ловкой равномерно надвигается по радиусу фре- зы, то вершина резца или центр шлифовального круга описывают кривую в форме архимедовой спирали. Направляющая линия при формирова- нии задней поверхности токарным резцом также будет архимедовой спиралью, а равноудаленная от нее линия, описываемая точкой периферии шлифовального круга, строго говоря, не явля- ется спиралью Архимеда. Кроме архимедовой спирали, существует еще несколько форм выпу- клой направляющей (логарифмическая спираль, окружность из смещенного центра). Прямая направляющая может быть реализо- вана на универсально-заточных или плоскошли- фовальных станках. Заготовку фрезы устанавли- вают таким образом, чтобы задняя поверхность была ориентирована параллельно направлению движения стола станка. Заднюю поверхность формирует фасонный шлифовальный круг. Та- кую заднюю поверхность относят к классу ли- нейчатых. Форма образующей линии при выпуклой и прямолинейной направляющих определяется формой режущей кромки токарного резца или режущей поверхности шлифовального круга. В технической литературе [1, 2] достаточно подробно проанализированы достоинства и не- достатки фрез с выпуклой и прямолинейной на- ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ ИНСТРУМЕНТЫ № 3 (44) 2009 28