ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 28 № 2 2026 78 ТЕХНОЛОГИЯ а б в г Рис. 4. Параметры фрезерования (а) и схемы действия сил резания (б, в, г) на фрезу относительно системы координат динамометра Fig. 4. Milling parameters (а) and schematic diagrams of cutting force components acting on the milling cutter relative to the dynamometer coordinate system (б, в, г) К тому же направление тангенциальной силы Pz (наибольшей силы резания) направлено в сторону заготовки, а при небольшой глубине фрезерования t = 1 мм примерно совпадает с направлением боковой силы Pv. Образующаяся при врезании более толстая стружка давит на заготовку со стороны передней поверхности, а при небольшой длине контакта стружки с передней поверхности (из-за небольшой длины дуги контакта режущей кромки с заготовкой вследствие малой глубины фрезерования t) сохраняет свое давление даже перед выходом режущей кромки из контакта с заготовкой, когда при попутном фрезеровании толщина среза стремится к нулю. Этот процесс усугубляется большой вязкостью сплава Inconel 625, а его малая теплопроводность приводит к увеличению температуры в зоне резания, что способствует прилипанию стружки к передней поверхности зубьев фрезы. Подобное влияние кинематики схемы попутного фрезерования проявляется при обработке и других материалов [23, 24, 27], вследствие чего ее применение оправдано только при чистовой обработке – при небольшой минутной подаче и большой частоте вращения фрезы, т. е. когда наибольшая толщина среза невелика. В этом случае имеется преимущество перед встречным фрезерованием, при котором будет происходить вдавливание обрабатываемого материала под режущую кромку в момент врезания зуба. Учитывая это обстоятельство, все основные эксперименты выполнялись при встречном фрезеровании. Принятые в настоящей работе режимы фрезерования, указанные в табл. 1, были получены опытным путем в ходе проведения предварительных работ. Ограничением в выборе режимов являлась преждевременная поломка зубьев
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1