ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 28 № 3 2026 152 ОБОРУДОВАНИЕ. ИНСТРУМЕНТЫ Рис. 1. Экспериментальный стенд для изучения эволюции износа режущего инструмента Fig. 1. Experimental unit for studying the evolution of cutting tool wear 3. Вибрации измерялись акселерометрами А603С01 с чувствительностью 10,2 мВ/(м/с2) и частотным диапазоном 0,4…15 000 Гц, установленными непосредственно на инструменте (поз. 2 на рис. 1). Использовались также бесконтактные токовихревые датчики зазора между измерительным преобразователем и вращающейся заготовкой, которые ассоциировались с вибрационными последовательностями колебательных смещений (поз. 1 на рис. 1). Все измерительные устройства через интерфейсный блок фирмы National Instruments (блоки NI-9234, Ni-9237, NI-9219) с частотой дискретизации до 100 кГц связаны с ЭВМ. Преобразование ускорений в смещения выполнялось цифровым интегрированием на ЭВМ с удалением тренда, обусловленного неопределенностью начальных значений. На основе измеренных данных также алгоритмически вычислялись значения мощности и работы сил резания. Таким образом, на исследовательском стенде имеется возможность измерения в процессе резания всей информации для оценивания связи износа с основными координатами ДСР, а также для параметризации системы (1). При оценивании износа по задней грани в качестве силы рассматривалось ее относительное значение, приведенное к единице длины контакта режущей кромки с зоной резания. Использование регулируемых приводов ТИЭС позволяло от ЭВМ задавать ТИЭС по различным алгоритмам, в частности, по алгоритму const N = . Тогда на основе выражения (5) можно идентифицировать параметры 1 α , 2 α , 3 α , 1 λ и 2 λ интегрального оператора (1(е)). В основу идентификации положены две экспериментально полученные аппроксимации: ( ) w A и ( ) ( ) / ( ) w dw A dA v A = . Идентификация выполнялась в два этапа. На первом этапе по кривым ( ) w A оценивались параметры 1 λ и 2 λ . Причем 1 λ оценивался при (min) (0, ) A A ∈ . Здесь (min) À – значение работы, при которой ( )( ) min w v A = . Это значение легко определяется по кривой ( )( ) ( ) w v A w A A = ∂ ∂ . Параметр 2 λ оценивался при ( ) (min) (max) , ∈ A A A . Здесь (max) À – работа, при которой износ достигает критического значения. В наших исследованиях (max) ( ) 0,8 w A = ìì. На втором этапе оценивались параметры α1, 2 α , 3 α из уравнения = À v α , (6) где ( ) ( ) { } ( ) ( ) (min) ( ) (max) (0), , w w w v v A v A – вычисленные на основе экспериментов значения; T 1 2 3 { , , } α = α α α – вектор оцениваемых параметров; (min) (min) 1 2 (max) (max) 1 2 1 1 exp( ) exp( ) 1 exp( ) exp( ) N N N A N A N A N A ⎡ ⎤ ⎢ ⎥ = −λ λ ⎢ ⎥ −λ λ ⎢ ⎥ ⎣ ⎦ À . Методика идентификации параметров подсистемы инструмента и формируемой резанием динамической связи подробно описана в нашей монографии [60, стр. 52–63]. Выполненные исследования по идентификации параметров ДСР, а также параметров и ядер интегрального оператора (1(е)), позволили выявить следующие их особенности. 1. Матрицы , , m h c при обработке на конкретном станке остаются неизменными.
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1