ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ Том 28 № 3 2026 262 МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ в результате роста, слияния и коалесценции микропор, которые зарождаются преимущественно у карбидных частиц или других структурных неоднородностей. Размер и глубина ямок свидетельствуют о степени пластичности: относительно мелкие и неглубокие ямки (рис. 7, в) соответствуют умеренной пластичности (остаточная деформация 2,3 % по данным рис. 6), но тем не менее принципиально отличаются от полностью хрупкого излома базового сплава. Переход от хрупкого скола к вязкому ямочному излому при легировании 1 масс. % углерода и последующей ТО объясняется формированием карбидных фаз, закрепляющих границы зерен и способствующих перераспределению напряжений, а также снижением концентрации растворенного углерода в матрице, что уменьшает степень ее охрупчивания. Трибологические испытания были проведены только для крайних составов (базовый сплав и CoCrCuFeNi-1,0C), что обусловлено результатами механических испытаний. Именно эти два состояния демонстрируют наиболее контрастное поведение при деформации – хрупкое и вязкое разрушение. Результаты трибологических испытаний (табл. 4, рис. 8) показали, что коэффициент трения слабо зависит от состава и режима обработки образцов и находится в узком диапазоне 0,75…0,77 (рис. 8, а). Все образцы демонстрируют продолжительный период приработки (около 2 тыс. циклов), после завершения которого коэффициент трения стабилизируется на уровне около 0,80. Такая зависимость может быть связана с изнашиванием сферического контртела и увеличением площади контакта, а также уплотнением продуктов износа и их постепенным удалением из зоны трения. Подобный характер изменения коэффициента трения согласуется с результатами, полученными в работе [9]. На кривых коэффициента трения для базового сплава после ТО наблюдаются локальные скачки, которые, вероятно, связаны с периодическим отслаиванием оксидных пленок, формирующихся в зоне контакта. Значения приведенного износа незначительно изменяются в зависимости от структуры ВЭС. Сплав CoCrCuFeNi обладает минимальным значением приведенного износа 7,01 · 10–5 мм3/(Н · м). После ТО при 900 °C наблюдается увеличение износа до 10,54 · 10–5 мм3/(Н · м), что может быть связано с релаксацией дефектной структуры ГЦКфазы. Кроме того, увеличение наплывов материала по краям дорожки износа (рис. 8, а) свидетельствует о снижении сопротивления пластическому деформированию сплава в результате ТО. Введение 1 масc. % углерода в сплав CoCrCuFeNi приводит к формированию карбидов, что, несмотря на максимальную твердость 3,56 ГПа, сопровождается увеличением приведенного износа до 10,21 · 10–5 мм3/(Н · м). При ТО этого сплава наблюдается снижение приведенного износа до минимального значения 7,10 · 10–5 мм3/(Н · м). Такое изменение может быть связано с повышением деформационной способности матрицы и ее сопротивления локальному разрушению в процессе трения. Более пластичный характер деформирования после ТО подтверждается ямочной морфологией излома (рис. 7, б) и остаточной деформацией при испытаниях на растяжение (2,3 %). Т а б л и ц а 4 Ta b l e 4 Трибологические характеристики исследованных образцов Tribological properties of the studied HEAs Образец Технологическая операция Приведенный износ, 10–5 мм3/(Н · м) Коэффициент трения (к.т.) Средний Конечный образца контртела CoCrCuFeNi ГП 7,01 0,79 0,77 0,81 CoCrCuFeNi ГП + ТО 10,54 0,95 0,77 0,87 CoCrCuFeNi-1,0C ГП 10,21 0,80 0,75 0,81 CoCrCuFeNi-1,0C ГП + ТО 7,10 1,18 0,77 0,81
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1