OBRABOTKAMETALLOV Vol. 28 No. 3 2026 351 MATERIAL SCIENCE роду [9, 27]. Хотя МРСА не позволяет провести количественное определение легких элементов, он дает возможность оценить качественное распределение через отношение интенсивностей сигналов B/C. Анализ распределения элементов в покрытии C1QHR (рис. 5, а) свидетельствует о том, что бор сосредоточен в эвтектических составляющих, а высокотемпературное воздействие приводит к обеднению матрицы хромом (снижение сигнала Cr/Fe) и инициирует выделение дисперсных карбидов (Fe,Cr)23C6 в объеме аустенита. Факт выделения карбидной фазы косвенно подтверждается смещением дифракционного пика аустенита (рис. 2, б). В покрытии C2QHR (рис. 5, б) горячая пластическая деформация способствует формированию дополнительных путей для диффузии легирующих элементов, что приводит к усилению локальных максимумов отношения B/C в эвтектических областях и более выраженному обеднению матрицы хромом. Эти изменения фиксируются на дифракционной картине в виде усиления пиков, соответствующих боридным фазам (рис. 2, б). Формируются локальные максимумы отношения Fe/Cr, сопровождающиеся коагуляцией фаз. Параллельно с обеднением матрицы хромом происходит выделение дисперсных карбидов, объемная доля которых в покрытии C2QHR выше, чем в C1QHR, что обусловлено более интенсивным перераспределением легирующих элементов. Важно отметить, что бор, обладая низкой диффузионной подвижностью в аустените [1, 28], пере распределяется в меньшей степени по сравнению с хромом и углеродом, это объясняет его частичное сохранение в матрице даже после высокотемпературной обработки. Дюрометрические испытания наплавленных слоев Измерения микротвердости проводились на поперечных шлифах в направлении от поверхности наплавленного слоя к основному материалу. Результаты дюрометрических испытаний показывают, что среднее значение твердости покрытий C1QHR и C2QHR после комбинированной обработки составляет 429 ± 8 HV0,1 и 484 ± 20 HV0,1 соответственно, превышая твердость основного металла (~200 HV0,1) в 2,1…2,4 раза. Упрочнение обусловлено несколькими факторами, среди которых измельчение структурных составляющих, твердорастворное упрочнение, дисперсионное твердение за счет выделения субмикронных частиц карбида (Fe,Cr)23C6 (рис. 3). Испытания на износостойкость Анализ профилей изношенных поверхностей (рис. 6, а) показал, что процесс трения сопровождается пластической деформацией материала и его вытеснением из зоны контакта к краям лунки износа. Объем изношенного материала рассчитывали двумя способами: общий – с учетом наплывов по краям дорожки износа; потерянный – без учета наплывов (объем удаленного Рис. 5. Соотношение сигналов B/C и Cr/Fe, полученных методом МРСА для покрытий C1QHR (a) и C2QHR (б) Fig. 5. B/C and Cr/Fe signal ratios obtained by EDS analysis for the (a) C1QHR and (б) C2QHR coatings
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1