OBRABOTKAMETALLOV Vol. 28 No. 3 2026 353 MATERIAL SCIENCE ки, сопровождающимся постепенным выходом на стационарный режим трения. Важно отметить, что характер протекания приработки для покрытий принципиально отличается от исходной стали. В то время как для 12Х18Н9Т наблюдаются значительные колебания коэффициента трения на начальном этапе, покрытия C1QHR и C2QHR демонстрируют более плавный выход на стационарный режим. Это свидетельствует о снижении склонности к схватыванию и адгезионному изнашиванию благодаря присутствию упрочняющих фаз, которые препятствуют развитию пластической деформации поверхностного слоя и локализуют зону фрикционного взаимодействия. Для стали 12Х18Н9Т длительность этапа приработки в заданных условиях фрикционного нагружения составляет ~ 900 с. Для модифицированных покрытий C1QHR и C2QHR длительность этапа приработки по сравнению с и сходной сталью сокращается примерно в 2,2 и 4,5 раза соответственно. Средние значения коэффициента трения в установившемся режиме составляют 0,72 ± 0,02 (12Х18Н9Т), 0,68 ± 0,01 (C1QHR) и 0,64 ± 0,02 (C2QHR). Таким образом, легирование бором и хромом с последующей закалкой и горячей пластической деформацией позволяет снизить коэффициент трения до 0,64, что на 11 % меньше по сравнению с исходным материалом. Важно отметить, что достигнутое снижение коэффициента трения не находится в прямой корреляции с ростом твердости, а обусловлено изменением механизмов фрикционного взаимодействия. В результате удается реализовать сочетание высокой износостойкости, обеспечиваемой высокой твердостью материала, и пониженного коэффициента трения, достигаемого за счет изменения механизма контактного взаимодействия. На рис. 8 представлены изображения дорожек трения и результаты МРСА распределения кислорода и вольфрама на изношенных поверхностях покрытий C1QHR и C2QHR. МРСА выявил присутствие вольфрама на рабочих поверхностях обоих покрытий, который является продуктом износа контртела из сплава ВК-6 (WC-6Co) (рис. 8, табл. 3). В покрытии C1QHR более высокое содержание W (до 16,12 вес. %) коррелирует с формированием обширных оксидных пленок и реализацией окислительного механизма изнашивания, тогда как у C2QHR с меньшим содержанием W (до 4,26 вес. %) преобладает абразивная составляющая, о чем свидетельствуют следы микрорезания на поверхности трения. Снижение содержания хрома в аустенитной матрице вследствие выделения дисперсных карбидов (Fe,Cr)23C6 повышает пластичность матрицы, что способствует внедрению частиц кар бида вольфрама в поверхностный слой покрытия. Эти частицы, смешиваясь с продуктами износа самого покрытия, формируют на контактной поверхности механически перемешанный слой («третье тело»), выполняющий защитную функцию и снижающий интенсивность изнашивания. Рис. 7. График изменения величины коэффициента трения Fig. 7. Friction coeffi cient as a function of testing time
RkJQdWJsaXNoZXIy MTk0ODM1